一、高强混凝土在低温时的性能（论文文献综述）
袁雪莲,胡杰[1]（2021）在《低温条件下大掺量磨细矿渣混凝土力学性能研究》文中提出通过混凝土立方体抗压试验、立方体劈裂拉伸试验、显微硬度、显微结构等方法,研究了低温条件下大掺量磨细矿渣混凝土的力学性能。结果表明,低温能提高大掺量磨细矿渣混凝土的早期抗压强度,且抗压强度随温度的降低而增加;低温也能提高大掺量磨细矿渣混凝土的显微硬度,显微硬度随温度的降低而增加。磨细矿渣能降低硬化水泥浆体中氢氧化钙的含量,提高硬化水泥浆体的密实度,降低孔隙率,从而提高界面强度。
王明亮,王小安[2]（2021）在《高空环境下高强混凝土早龄期强度发展规律研究》文中研究指明高强混凝土在自身特性、环境条件等多因素复合作用下,早龄期强度发展不足导致的开裂及承载能力问题日益突出。对C50和C60高强混凝土在标准养护温度20℃及高空低温5℃养护条件下的抗压强度发展进行试验研究,分析高强混凝土早龄期抗压强度及增长速率随龄期变化的发展规律,同时分析归纳国内外关于成熟度与强度相关的发展预测模型,对比分析了早龄期强度发展规律,最后对本文试验数据进行拟合分析,得出C50和C60高强混凝土在高空低温环境下的强度发展规律。
王建国[3]（2021）在《石粉对机制砂高强混凝土性能影响的试验研究》文中研究表明随着建筑行业的快速发展,天然砂资源日渐短缺,并鉴于国家对生态系统保护的重视,机制砂替代天然砂配制混凝土已成为混凝土行业可持续发展的必然趋向,且机制砂含有粒径小于75μm的石粉,其构成机制砂的微粒级配,是机制砂的重要组成成分。对于机制砂混凝土中石粉掺量的影响是目前探究机制砂混凝土的核心问题。本文就地取材利用内蒙古地区蕴藏丰富的玄武岩碎石、机制砂、粉煤灰与硅灰或偏高岭土复掺配制C70高强机制砂混凝土。通过开展试验,分别探究不同石粉掺量对于硅灰组或偏高岭土组机制砂混凝土的工作性能、宏观力学性能、微观性能和抗冻性能的影响,关于抗冻性能研究是模拟了我国北方地区中路面混凝土在冬季中的冻融情况与结冰等特点,采用快速冻融循环与融雪剂侵蚀作用机理的影响,为北方寒冷地区推广应用机制砂混凝土提供试验依据。本研究得到的主要成果有:1、通过分别将机制砂与天然砂两种细骨料掺入混凝土中进行配制后开展对比试验发现,天然砂混凝土工作性明显优于机制砂混凝土,主要表现在流动性和包裹性方面。但由于机制砂的硬度高于天然砂,机制砂在硬化过程中其咬合力强于天然砂,故机制砂混凝土的强度增长率明显高于天然砂混凝土。2、通过将石粉分别掺入到硅灰组与偏高岭土组,配制出高强机制砂混凝土,并开展对比试验。发现:（1）工作性能方面,适量的石粉掺量能有效改善机制砂混凝土的和易性、粘聚性与包裹性,但是对于流动性有不利影响,随着石粉掺量的增加会导致坍落度与扩展度减小,当石粉掺量为11%时,硅灰组与偏高岭土组扩展度损失均较大,分别为25.53%和23.4%。（2）力学试验表明,随着石粉掺量增加,试件抗压强度、劈裂抗拉强度和抗折强度均呈先增大后减小趋势。虽然石粉活性较低,但一定掺量的石粉对于机制砂混凝土力学性能有显着的提高。通过试验分析,硅灰组的最优石粉掺量为5～7%,偏高岭土组最优石粉掺量为7～9%。（3）微观试验表明,适量石粉加入混凝土后可有效填充水泥微粒之间的缝隙,优化级配,进一步提升浆体与界面过渡区的致密程度。随着养护龄期的增长,水化反应的完成,无害孔占比增加,有害孔及多害孔占比减少。（4）抗冻性试验表明,一定掺量的石粉能有效提高机制砂混凝土试块的抗冻性,硅灰组试件达到设计抗冻等级的有M-SP5-SF6、M-SP7-SF6两组,而偏高岭土组试件达到设计抗冻等级的有M-SP5-MK8、M-SP7-MK8与M-SP9-MK8三组。（5）冻融损伤机理分析及模型建立研究表明,机制砂混凝土的抗冻性以及服役寿命与不同冻融介质有较大关系,相同介质下,强度越高,冻融循环寿命越长;相对动弹性模量指标的数值比质量损失率指标更大,表示数据模型拟合度更好;因此,进一步说明相对动弹性模量指标更适合作为损伤变量来建立机制砂混凝土的冻融损伤模型。3、通过上述试验研究,证明玄武岩石粉可用作高性能机制砂混凝土掺合料。在硅灰掺量为6%、水泥用量仅为420 kg/m3或偏高岭土掺量为8%、水泥用量仅为410kg/m3,胶材为500 kg/m3,砂率为42%,水胶比为0.33,可配制出工作性能优良,坍落度>160mm,抗压强度硅灰组102.2MPa、偏高岭土组81.47MPa,抗冻等级F350的C70高强机制砂混凝土。
王宏[4]（2021）在《铁尾矿活性粉末混凝土的高温性能研究》文中研究指明活性粉末混凝土（Reactive Powder Concrete,简称RPC）由于具有优异的力学性能和耐久性,在预制制品、抗震结构、核电工程、水工建筑等领域得到了广泛的应用。近年来如何降低RPC的制备成本已经成为一个热点问题,而铁尾矿作为钢铁行业的副产品,其数量在不断的增加,造成环境污染和资源浪费,因此,利用铁尾矿来配制RPC不仅可以提高其使用率还可有效降低RPC的制备成本。且近些年随着城市建设的不断发展,建筑物的消防安全设计越来越受到重视,对RPC结构的高温性能的研究意义重大。由Design-Expert优化结果可知水胶比、胶集比以及粉煤灰和硅灰的相对掺量是常温下铁尾矿RPC获得高强度的关键因素。因此研究粉煤灰、胶集比及粉煤灰掺量对铁尾矿RPC高温下的影响规律是很有必要的。（1）为找出常温下影响掺入铁尾矿的RPC力学性能的关键因素,设置了7因素的正交试验并对力学性能进行测试。测试结果表明:利用铁尾矿替代石英砂制备的RPC仍具有良好的力学性能;水胶比、胶集比、粉煤灰掺量是常温下影响RPC力学性能的主要因素。（2）由调整水胶比RPC高温试验研究可知,水胶比相对较低的RPC拥有更高的抗高温爆裂的能力,且力学性能相对较优;RPC抗折强度的临界温度（200℃）较抗压强度的临界温度（300℃）低。（3）对不同胶集比的RPC在高温下的力学性能进行测试,并对细观结构进行观察。研究了温度和胶集比对RPC抗压强度、抗折强度的影响。结果表明,胶集比对RPC高温力学性能有显着的影响,胶集比越大的RPC在高温下的抗压强度越优;反之,胶集比越小的RPC在高温下的抗压强度越低;抗折强度表现出的规律与抗压强度一致,胶集比1:1.1时的抗折强度最大,胶集比1:0.8时的抗折强度最小。（4）研究了粉煤灰掺量对高温下RPC力学性能及微观结构的影响。力学性能结果表明,在各目标温度下,随着粉煤灰掺量的增加,RPC抗压强度降低,但抗折强度变化趋势不同。当试件温度在20～400℃时,随着粉煤灰掺量的增加,RPC的抗折强度增大。当试样温度在400～1000℃时,基体开始分解,钢纤维周围的保护作用逐渐减弱,钢纤维最终被高温氧化破坏,不能有效地提供弯曲强度。微观结果表明,粉煤灰对RPC基体微观结构的影响在不同温度下不同。20℃时,粉煤灰水化速度慢,颗粒尺寸大,粉煤灰用量大,基质中大孔隙数量大于50nm。随着温度的升高,粉煤灰的水化反应速度逐渐加快,水化产物逐渐增加,基体致密,粉煤灰用量大的样品总孔隙体积减小。在400℃以上的温度下,粉煤灰的水化反应停止,水化产物不再增加。相反,由于产物在高温下分解,粉煤灰用量的变化对RPC孔隙结构影响不大。粉煤灰是影响RPC耐火性能的重要原材料,粉煤灰掺量的变化与钢纤维在RPC中的分布及高温下基体与钢纤维的结合能力有关。这些因素最终影响RPC的力学性能和微观结构本文利用Design-expert研究了常温下影响铁尾矿RPC的主要影响因素;然后研究这些主要因素（水胶比、胶砂比、粉煤灰掺量）对RPC高温力学性能及微观结构的影响,并进行了机理分析,取得了一定的成果,对今后RPC的推广应用具有重要意义。
周昱程[5]（2021）在《滨海环境中超深井井壁混凝土力学性能及微细观结构特征》文中研究表明人类使用的80%以上物质均源自矿业,矿产资源是国家经济发展的重要物质基础。但是,经过数百年的开采,地球表面的资源已经濒临枯竭。理论上,地球的成矿空间分布从地表至地下10,000 m,因此向地球深部进军是我们必须要解决的战略科技问题。但是,深部地层“高应力、高渗透压、高地温和强腐蚀”的环境特点对工程提出了前所未有的挑战。作为矿井安全的咽喉,井壁混凝土的选择是地下工程的重中之重。本文围绕中国东部滨海正在建设的纱岭金矿,根据现实地下环境设计并研发一种由石英砂、微丝纤维和纳米硅灰等组成的高强度、高韧性水泥基材料（High strength and toughness cementitious composites,简称 HSTCC）,探明不同种类混凝土的冲击倾向性特征,明确典型种类混凝土受静、动力荷载作用下的破坏模式、能量特征和损伤程度,揭示相应硬化净浆受温度—复合盐耦合影响下的物相变化和破坏机理,通过探测受环境影响后的硬化净浆中C-（A）-S-H的结构形态以及纳米尺度力学性能反演宏观性能特征。取得的创新成果如下:（1）混凝土具有与岩石一样,能够积蓄变形能并产生冲击破坏的性质,称为混凝土的冲击倾向性。对不同强度等级、掺量和种类纤维混凝土进行抗压强度、劈裂抗拉强度、弹性能量指数、冲击能量指数、动态破坏时间和脆性指数测定。结果表明:普通混凝土的抗压强度越高,冲击倾向性越强。纤维的掺入可以有效降低混凝土的冲击倾向性。HSTCC的相关冲击倾向性参数均最为优异,钢丝端钩型钢纤维混凝土次之。（2）采用单轴伺服压力机、声发射（AE）装置、分离式霍普金森压杆（SHPB）和超声检测分析仪研究C70普通高强混凝土（NHSC）、C70钢纤维混凝土（SFRC）和HSTCC三种典型种类井壁混凝土在静载和动载作用下的破坏模式与能量演化特征。结果表明:在静载条件下,NHSC中多条裂纹的汇合形成一个贯通裂纹,而在动载作用下,破坏时释放的弹性能会造成巨大的损伤。SFRC中纤维的存在使单个裂缝分割成多个扩展方向,在混凝土中掺入纤维是一种有效的耗能方式。HSTCC具有较强的抗冲击能力,它可以通过自身的结构特征储存裂纹,耗散能量,并保证其完整性。（3）通过X射线衍射（XRD）、热重（TG）和扫描电子显微镜（SEM）等微观定量方法研究了硬化净浆的物相组成、形貌和孔结构特征,并计算了水化程度（DoH）和火山灰反应程度（DoPR）,以表征SFRC和HSTCC在滨海超深井环境中的性能变化。结果表明:高强度、高韧性硬化净浆（HSTHP）相比较于高性能硬化净浆（HPHP）,其早期的DoH和DoPR很低,而受深部高地温影响后DoH和DoPR上升极为明显,这有利于HSTCC的抗渗性和耐久性。SFRC的失效原因复杂,其可能主要是由于水化氯铝酸盐（Friedel盐）的结晶压力诱发的,而导致最终的强度退化。（4）采用29Si和27Al固体核磁共振（NMR）,SEM和纳米压痕技术研究硬化净浆中C-（A）-S-H的分子结构特征,元素变化和纳米尺度力学性能。结果表明:HSTHP受60℃和复合盐环境影响后C-（A）-S-H平均主链长达7.19,Ca/Si大幅降低及高密度和超高密度凝胶含量上升,其微观结构更加致密,宏观性能进一步提升。通过综上试验,HSTCC纱岭金矿进风井标高-1,120m的马头门处得以应用。本文的相关研究成果对于保障深部地下工程中作业人员的安全具有重要意义。
陈嘉琨[6]（2021）在《水淬高钛矿渣轻质高强混凝土的制备及其性能研究》文中指出水淬高钛矿渣是以钒钛磁铁矿为原料、采用高炉工艺冶炼生铁时产生的熔融渣经水淬急冷粒化后形成,其呈疏松多孔不规则或近球形颗粒状。相较于普通水淬粒化高炉矿渣,水淬高钛矿渣当中Ti O2含量超过15%,且富存于物理化学稳定的钙钛矿、钛辉石矿物中,因此其水化和火山灰活性较低。已有研究用水淬高钛矿渣为轻骨料制备空心砌块、墙板和屋面保温填充材料,为进一步发挥水淬高钛矿渣矿物稳定性、微活性、轻质多孔特性,本论文提出以其为轻骨料并结合粉煤灰漂珠制备轻质高强混凝土。论文采用最紧密堆积原理确定了配合比设计,制备了容重1950 kg/m3,1750 kg/m3,1550kg/m3和1350 kg/m3等级的水淬高钛矿渣轻质高强混凝土（LWHS-TS）。通过硫酸盐浸泡以及蒸压釜蒸压处理后,水淬高钛矿渣物理化学性能仍然保持稳定,这初步证明了其作为混凝土轻骨料的可行性。利用最紧密堆积理论以及最小需水量法确定了轻质高强混凝土配合比,研究了粉煤灰漂珠取代、水胶比、容重以及养护方式（标养、蒸汽养护、蒸压养护）对水淬高钛矿渣轻质高强混凝土力学性能的影响。研究结果表明,蒸汽养护以及蒸压养护能够快速提高混凝土的力学性能,标养情况下水淬高钛矿渣轻质高强混凝土力学性能稳定增长,在水胶比0.18的情况下,1950 kg/m3容重等级的水淬高钛矿渣混凝土标养28天强度可以达到72.6 MPa,标养120天强度可以达到100.8 MPa。研究了水淬高钛矿渣混凝土结构以及性能,同时通过模拟硬化混凝土碱性环境,对水淬高钛矿渣骨料在水泥水化过程中的作用机理做了详细的分析,水淬高钛矿渣骨料并非单纯作为混凝土骨架填充在混凝土当中,在碱性环境下水淬高钛矿渣骨料直接参与了水泥水化反应,优化了浆体骨料界面。最后对水淬高钛矿渣轻质高强混凝土进行了体积稳定性、碳化、抗冻融循环以及抗硫酸盐侵蚀等耐久性测试。对比了标准养护以及蒸汽养护条件下,水淬高钛矿渣混凝土的干燥收缩性能,水淬高钛矿渣骨料含量与混凝土的自收缩以及干燥收缩成负相关,高温养护能够减少混凝土的干燥收缩,水淬高钛矿渣混凝土体积稳定性能良好。四种容重等级水淬高钛矿渣轻质高强混凝土几乎不存在碳化,抗冻等级不小于F250,抗硫酸盐等级不小于KS90,符合高性能混凝土的标准。
田飞翔[7]（2020）在《疲劳荷载与冻融循环作用下混凝土动态加载试验研究》文中认为在高纬度的寒区,混凝土大坝、桥梁、隧道等结构会经受疲劳荷载和冻融循环的共同作用,实际使用中混凝土结构往往会在此基础上受到动载的作用。本文以210个混凝土试块为研究对象,分别研究了混凝土在经历过疲劳荷载、冻融循环单因素或双因素共同作用后的动态性能,主要工作成果如下:1.研究疲劳荷载单因素作用下混凝土动态性能。通过测超声波速和单轴抗压试验研究疲劳次数和应变率对混凝土性能的影响,分析混凝土相对动弹性模量、抗压强度和有效受力面积随疲劳次数和应变率变化而变化的机理。研究发现:混凝土疲劳损伤是逐步累积的过程,疲劳作用后混凝土试块存在显着的“率”效应,疲劳作用次数影响试块的“率”敏感度。2.研究冻融循环单因素作用下混凝土动态性能。通过冻融后混凝土试块质量、超声波速和单轴抗压强度研究冻融次数和应变率对混凝土性能的影响,分析混凝土质量损失率和相对动弹性模量变化规律,研究抗压强度、有效受力面积随冻融次数和应变率变化而改变的机理。研究发现:冻融次数和应变率的改变会对混凝土破坏状态产生很大影响,随着冻融次数增加试块质量呈现先增大后减小的趋势,相对动弹性模量损失主要发生在冻融早期,冻融次数影响混凝土“率”敏感度,并结合实际情况提出混凝土结构在动力作用下的设计建议。3.研究先疲劳后冻融作用下混凝土的动态性能。先进行单轴压缩疲劳试验,后进行冻融循环试验,期间按试验方案测超声波通过混凝土试块的速度,进行单轴抗压试验。研究结果表明疲劳荷载和冻融循环共同作用产生的损伤大于单因素叠加的损伤,分析了先疲劳后冻融作用下混凝土动态抗压破坏机理和混凝土抗压强度“率”相关性,分析相对动弹性模量全时程曲线和应力-应变曲线的变化机理以及变化趋势意义,并回归拟合应力-应变全曲线。4.研究先冻融后疲劳作用下混凝土的动态性能。先进行冻融循环试验后进行单轴压缩疲劳试验,期间按照试验方案测超声波通过混凝土试块的速度,进行单轴抗压试验。研究结果表明冻融和疲劳作用次序会影响混凝土的性能,先冻融后疲劳试块的破坏程度比先疲劳后冻融试块的小。分析相对动弹性模量全时程曲线和混凝土抗压强度“率”相关性,最后分析冻融次数、疲劳次数、应变率的变化对应力-应变曲线的影响。
高红帅[8]（2020）在《预应力钢丝绳-聚氨酯水泥加固钢筋混凝土梁抗剪性能研究》文中提出预应力钢丝绳加固技术的黏结材料一般采用复合砂浆进行防护,但容易出现复合砂浆开裂钢丝绳锈蚀等问题,将高强度和高韧性的聚氨酯水泥复合材料替代复合砂浆作为黏结材料可以解决开裂的问题。预应力钢丝绳-聚氨酯水泥加固技术将预应力钢丝绳的主动加固和聚氨酯水泥增大截面的被动加固进行有效结合,发挥了两种加固方式的优势。本文依托吉林省重点科技项目--“聚氨酯水泥-预应力钢丝绳加固桥梁技术研究”（项目编号:20150107）,首先对聚氨酯水泥复合材料的力学性能进行研究,然后对预应力钢丝绳-聚氨酯水泥抗剪加固钢筋混凝土梁进行了试验研究、有限元分析和理论研究,最后采用此加固技术对实桥进行了抗剪加固。本文主要的研究内容如下:（1）聚氨酯水泥复合材料主要由聚氨酯和水泥组成,两者的反应速度和凝结时间通过催化剂调整,高强度、高韧性的聚氨酯水泥是致密均质的,制备过程要防止气泡产生,水是气泡出现的重要原因,水泥的炒干脱水是制备过程的关键步骤。基于抗压和抗折试验得到了聚氨酯水泥的最优配合比,聚灰比对强度影响较小,但对弹性模量影响较大,聚灰比大的材料主要表现为韧性,反之为脆性。（2）环境温度对聚氨酯水泥复合材料的弯曲和疲劳性能影响较大。在弯曲性能方面,温度升高,聚氨酯水泥弯拉强度和破坏荷载先减小后增大再减小,破坏应变和破坏位移均增大,劲度模量减小。聚氨酯水泥低温时表现为脆性破坏,温度升高后转变为弹塑性破坏,高温时表现为柔性破坏。在疲劳性能方面,弯拉劲度模量和残余劲度模量低温时表现为先缓慢减小后快速减小的特点,高温时一直表现为缓慢减小,随着温度的升高,初始弯拉劲度模量和每次加载耗散能均逐渐减小,但滞后角和疲劳寿命逐渐增大。基于经典疲劳理论,提出了温度和外力耦合作用下聚氨酯水泥疲劳寿命预测模型,所提出预测模型与试验数据吻合较好,能够预测材料的疲劳寿命和疲劳极限。（3）采用预应力钢丝绳、聚氨酯水泥和预应力钢丝绳-聚氨酯水泥三种方式对钢筋混凝土试验梁进行抗剪加固,研究不同加固方式和钢丝绳配绳率对抗剪性能的影响,分析了试验梁的破坏过程、荷载-位移曲线、特征荷载和位移、荷载-应变曲线,结果表明预应力钢丝绳-聚氨酯水泥复合加固效果最好,能够大幅度提高试验梁的抗剪承载力和延性,复合加固中钢丝绳对混凝土提供预压力提高其核心强度,限制裂缝开展,发挥箍筋作用直接参与抗剪,聚氨酯水泥加固层增加了剪跨区的受剪面积和剪切刚度,其高强度的特点发挥出类似混凝土抗剪的作用,其高韧性的特点发挥出类似钢筋抗剪的作用,钢丝绳和聚氨酯水泥两者结合显着提高了加固梁的抗剪性能。（4）采用ABAQUS建立预应力钢丝绳-聚氨酯水泥抗剪加固钢筋混凝土梁的有限元模型,通过对比分析有限元计算结果和试验结果发现两者吻合较好,说明ABAQUS有限元模型可以对抗剪加固梁进行有效合理的计算。基于有限元模型对影响加固梁抗剪性能的外部参数、原梁参数和加固参数进行了拓展分析,可以发现温度与极限承载力近似表现为线性降低的趋势,但降低幅度很小;剪跨比对极限承载力影响较大,但其大于3后,加固梁抗剪承载力不再提高;混凝土强度、配箍率、配筋率与加固梁的极限承载力近似表现为线性增长关系;原梁损伤程度增加,加固梁极限承载力减小,损伤程度大于70%,加固效果不变;钢丝绳配绳率与极限承载力近似表现为线性关系;预应力水平小于0.35,加固梁承载力提高幅度较大,但大于0.35后承载力提高幅度很小;聚氨酯水泥U形粘贴加固效果最好;聚氨酯水泥粘贴厚度较小时,与极限承载力近似表现为线性增长的趋势,但粘贴厚度大于一定数值后,承载力不再增长。（5）基于B区和D区的概念将预应力钢丝绳-聚氨酯水泥抗剪加固梁剪跨区分为D-D梁、D-B-D短梁、D-B-D长梁三种类型,建立其拉压杆模型,总结了各杆件的刚度计算公式,分析了不同剪跨比加固梁的抗剪作用机理,D-D梁剪力传递分为直接传递和间接传递,并按比例分配,D-B-D梁剪力全部为间接传递,D-B-D短梁B区长度小,力流只发生一次间接传递,D-B-D长梁B区长度大,力流会发生多次间接传递,将拉压杆模型的计算结果与试验值、模拟值对比,发现其吻合程度很好,验证了拉压杆模型计算加固梁抗剪极限承载力的有效性。考虑剪切变形对挠度的影响,研究了 D区和B区斜压杆角度的计算方法,提出了考虑剪切变形的挠度计算公式,可以较好的预测正常使用阶段加固梁的变形。（6）采用预应力钢丝绳-聚氨酯水泥和粘贴钢板对两座钢筋混凝土 T梁桥进行抗剪加固,并进行加固前后的荷载试验,加固后腹板剪切刚度增强,T梁的挠度和主应变均有不同程度降低,但预应力钢丝绳-聚氨酯水泥加固降低程度多,加固效果好。在不同温度下对预应力钢丝绳-聚氨酯水泥抗剪加固的T梁桥进行了两次荷载试验,发现温度对加固后挠度和主应变的影响均小于5%,影响程度较小。
霍晓亮[9]（2020）在《基于单纯形重心理论的高强混凝土组成设计及性能试验研究》文中研究表明随着经济和社会的发展,建筑工业化、产业化和绿色化已成为了新的发展趋势。建筑工业化对预制混凝土构件的需求极大,为了短时间内达到目标强度等级,预制混凝土常采用蒸汽养护方式,在高强混凝土的生产中甚至要采用高压蒸汽养护的方式,而高压蒸汽养护过程中热力学损伤效应会导致混凝土裂缝,后期强度不足等问题。基于此,课题旨在常压蒸汽养护条件下设计出C80强度等级的高强、早强混凝土。通过单纯形重心理论设计10组水泥-硅灰-微珠三元体系混凝土,探讨胶凝材料组成对混凝土强度、流变学、水化进程和物相组成的影响,确定胶凝材料最佳组成范围;通过正交设计优化养护制度;最后考察高强、早强混凝土的耐久性（抗氯离子渗透、抗硫酸盐侵蚀、抗冻性）。课题研究过程中取得的主要成果如下:（1）基于单纯形重心理论,设计了10组高强、早强混凝的胶凝材料组成,并建立胶凝材料组成与屈服应力、最大剪切应力、流动指数、水化放热量、结合水含量、氢氧化钙含量、混凝土抗压强度之间的回归方程。（2）通过正交试验可知蒸养制度对混凝土不同龄期抗压强度的影响程度不同,影响早期抗压强度的3个因素主次顺序为:养护温度→静停时间→恒温时间,而影响后期强度主次顺序为:静停时间→养护温度→恒温时间。通过方差分析发现,静停时间、养护温度和恒温时间在显着性水平0.10上对抗压强度的影响不显着,但通过蒸汽养护加速了混凝土的强度增长,提高了生产效率。对于C80强度等级混凝土,推荐的蒸养制度为:静停时间5h,养护温度55℃,恒温时间20h。（3）通过分析复合胶凝体系水化进程发现,硅灰可降低诱导期结束时间,加快水化进程,增加浆体总放热量,降低结合水含量和氢氧化钙含量,说明硅灰虽加快了水化反应进程,但对浆体凝结硬化后的水化程度具有负效应。微珠可增加诱导期结束时间,延缓水化进程,增加浆体的总放热量,降低结合水含量和氢氧化钙含量,说明微珠对水化程度也有负效应。硅灰对复合胶凝材料水化程度的负效应比微珠更显着,并且硅灰的火山灰活性高于微珠。龄期从3d到90d,结合水含量增高,氢氧化钙含量降低,说明经蒸汽养护的混凝土,在凝结硬化后水化程度随龄期有所增长。（4）对比分析水泥-硅灰-微珠体系混凝土的水化进程和抗压强度,硅灰和微珠虽降低了水化程度,但提高了混凝土的抗压强度。水泥-硅灰-微珠体系存在一个配比使抗压强度最大,龄期越长,配比中硅灰所占的比例越高。（5）水泥-硅灰-微珠三元体系高强混凝土经蒸汽养护后具有良好的抗氯离子渗透性能、抗硫酸盐侵蚀性能和抗冻性能。
崔翔[10]（2020）在《冻融循环对预应力CFRP加固高强混凝土梁的承载性能影响》文中研究指明混凝土建筑是我国建筑领域中最常见的建筑之一。在长期服役过程中,混凝土建筑在恶劣环境、持续承载和老化等多种因素下容易出现结构损伤的问题。对此,高效经济的办法是对这些建筑结构进行加固修复,避免拆除重造建筑而带来的巨大浪费。CFRP因其材质轻和施工简便等优点在混凝土加固领域中扮演了重要的角色。并且通过使用预应力CFRP加固梁的方式,CFRP的利用率问题也得到了很大改善。在我国北方建筑群中,冻融环境是普遍存在的一种恶劣环境。冻融循环作用会对CFRP加固构件造成许多不利的影响。但当前对预应力构件和高强混凝土的试验研究并不是非常充分,故对CFRP加固混凝土梁在冻融循环作用下的承载性能变化情况进行研究是非常重要的。结合国家自然科学基金项目（51378089）,本文研究了冻融循环次数和预应力大小对预应力CFRP加固梁的承载性能影响。结果如下:（1）短期冻融循环内CFRP加固试验梁的承载性能变化。试验表明,试件的承载能力在25次冻融循环作用后变化不大;随着冻融循环次数的提高,试件的开裂荷载和极限挠度会有一定程度的下降;在短期冻融循环作用下预应力试件会发生剪切破坏和局部剪切破坏之类的脆性破坏,故在实际工程中需要提高预应力加固梁的抗剪承载力来避免脆性破坏。（2）冻融循环对不同预应力等级的加固梁的抗弯性能影响。试验表明,在冻融循环作用后,试件的极限荷载、开裂荷载和极限挠度下降明显,破坏时碳纤维布上应变片的极限的数值明显降低,且冻融循环次数越多,下降幅度越明显;冻融循环次数相同时,随着试件的预应力等级的提高,试件的抗弯性能退化越严重;在冻融循环作用下粘结界面的粘结性能劣化明显,试件的破坏面逐渐从混凝土表面转变为混凝土-树脂胶层,并有从混凝土-树脂胶层转向树脂胶-CFRP布层的趋势。（3）CFRP加固梁在长期冻融循环作用下的劣化情况。研究表明:在500次冻融循环后,试件的承载能力发生严重退化;在长周期冻融循环作用下,预应力试件的极限荷载、开裂荷载、抗弯刚度和CFRP极限应变下降程度明显高于非预应力试件;预应力试件的粘结界面的粘结能力劣化严重,长周期冻融循环后,预应力试件的剥离破坏面逐渐转移到树脂胶-CFRP布层。
二、高强混凝土在低温时的性能（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、高强混凝土在低温时的性能（论文提纲范文）
（1）低温条件下大掺量磨细矿渣混凝土力学性能研究（论文提纲范文）
| 1 试验 |
| 1.1 原材料 |
| 1.2 配合比 |
| 1.3 拌合物性能 |
| 1.4 实验方法 |
| 2 结果与讨论 |
| 2.1 温度对不同矿渣粉掺量混凝土力学性能的影响 |
| 2.2 温度对不同矿渣粉掺量混凝土显微硬度的影响 |
| 2.3 不同矿渣粉掺量混凝土微观结构 |
| 2.3.1 XRD衍射分析 |
| 2.3.2 SEM扫描电镜分析 |
| 3 结论 |
（3）石粉对机制砂高强混凝土性能影响的试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 缩略语表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题背景及研究意义 |
| 1.2 机制砂及机制砂混凝土研究现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 石粉矿物掺合料研究现状 |
| 1.4 高活性矿物掺合料研究现状 |
| 1.4.1 硅灰研究现状 |
| 1.4.2 偏高岭土研究现状 |
| 1.5 本文的研究工作 |
| 1.5.1 研究内容 |
| 1.5.2 研究目标 |
| 1.5.3 技术路线 |
| 1.6 本章小结 |
| 2 试验材料、试验方法与配合比设计 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.1.1 水泥和粉煤灰 |
| 2.1.2 石粉 |
| 2.1.3 硅灰和偏高岭土 |
| 2.1.4 碎石 |
| 2.1.5 天然砂和机制砂 |
| 2.1.6 外加剂 |
| 2.1.7 融雪剂 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 胶凝材料检验 |
| 2.2.2 粗细集料检验 |
| 2.2.3 减水剂检验 |
| 2.2.4 机制砂混凝土工作性试验 |
| 2.2.5 机制砂混凝土力学性能试验 |
| 2.2.6 机制砂混凝土抗冻试验 |
| 2.2.7 机制砂混凝土微观结构试验 |
| 2.3 机制砂混凝土配合比设计 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 石粉对机制砂混凝土工作性能与力学性能影响分析 |
| 3.1 细集料类型对混凝土性能影响 |
| 3.1.1 工作性影响 |
| 3.1.2 力学性能影响 |
| 3.2 石粉对机制砂混凝土工作性能的影响 |
| 3.2.1 石粉对硅灰组机制砂混凝土工作性能的影响 |
| 3.2.2 石粉对偏高岭土组机制砂混凝土工作性能的影响 |
| 3.3 石粉对机制砂混凝土力学性能的影响 |
| 3.3.1 石粉对硅灰组机制砂混凝土力学性能的影响 |
| 3.3.2 石粉对偏高岭土组机制砂混凝土力学性能的影响 |
| 3.4 石粉对机制砂混凝土性能影响的作用机理 |
| 3.4.1 场发射扫描电镜 |
| 3.4.2 核磁共振(NMR)试验结果分析 |
| 3.4.3 差热-热重(TG)同步试验结果分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 石粉对机制砂混凝土抗冻性能影响分析 |
| 4.1 清冻试验 |
| 4.1.1 石粉对硅灰组机制砂混凝土抗冻性影响 |
| 4.1.2 石粉对偏高岭土组机制砂混凝土抗冻性影响 |
| 4.1.3 对比分析 |
| 4.2 盐冻试验 |
| 4.2.1 石粉对硅灰组机制砂混凝土抗冻性影响 |
| 4.2.2 石粉对偏高岭土组机制砂混凝土抗冻性影响 |
| 4.2.3 对比分析 |
| 4.3 石粉对机制砂混凝土的冻融损伤机理分析及模型 |
| 4.3.1 石粉对机制砂混凝土的冻融损伤机理分析 |
| 4.3.2 石粉对机制砂混凝土的冻融损伤模型与寿命预测 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
（4）铁尾矿活性粉末混凝土的高温性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 活性粉末混凝土的发展历程 |
| 1.1.2 活性粉末混凝土的优点及工程应用 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 常温下活性粉末混凝土的研究 |
| 1.2.2 高温下活性粉末混凝土的研究 |
| 1.3 当前研究中尚待解决的问题 |
| 1.4 研究内容及意义 |
| 第2章 原材料、仪器设备与试验方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.2 试件制备与养护 |
| 2.2.1 试件制备 |
| 2.2.2 试件养护及高温试验 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 力学性能测试 |
| 2.3.2 高温试验 |
| 2.4 试验仪器 |
| 第3章 铁尾矿活性粉末混凝土配比优化 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 力学性能分析 |
| 3.2.1 基于正交表的Design-expert分析 |
| 3.2.2 抗压强度分析 |
| 3.2.3 抗折强度分析 |
| 3.3 Design-expert响应曲面的拟合方程 |
| 3.3.1 抗压强度和各变量之间的关系模型 |
| 3.3.2 抗折强度和各变量之间的关系模型 |
| 3.4 试验方案优化 |
| 3.4.1 优化配合比的选取 |
| 3.4.2 优化结果验证 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 水胶比对RPC高温性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 不同水胶比的RPC高温爆裂现象 |
| 4.3 质量损失率 |
| 4.4 不同水胶比RPC高温下的力学性能 |
| 4.4.1 不同水胶比对RPC高温抗压强度的影响 |
| 4.4.2 不同水胶比对RPC高温抗折强度的影响 |
| 4.5 RPC高温后性能变化机理分析 |
| 4.5.1 RPC高温后细观结构观察 |
| 4.5.2 TG-DSC曲线分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 胶集比对RPC高温性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 不同胶集比RPC高温下的力学性能 |
| 5.2.1 不同胶集比对RPC高温抗压强度的影响 |
| 5.2.2 不同胶集比对RPC高温抗折强度的影响 |
| 5.3 RPC高温下的XRD分析 |
| 5.4 本章小节 |
| 第6章 粉煤灰对RPC高温性能的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 流动度分析 |
| 6.3 不同粉煤灰掺量RPC高温下的力学性能 |
| 6.3.1 不同粉煤灰掺量对RPC力学性能的影响 |
| 6.3.2 RPC高温下公式的拟合 |
| 6.4 界面分析 |
| 6.5 孔径分析 |
| 6.6 温度场分析 |
| 6.7 SEM分析 |
| 6.8 本章小节 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 主要结论 |
| 7.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间所发表的学术成果 |
| 致谢 |
（5）滨海环境中超深井井壁混凝土力学性能及微细观结构特征（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 本课题的研究背景及意义 |
| 1.1.1 本课题的研究背景 |
| 1.1.2 本课题的研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状及发展动态分析 |
| 1.2.1 匹配深地属性的混凝土结构材料的设计与研发 |
| 1.2.2 深部环境影响下混凝土的破坏行为 |
| 1.2.3 深部环境中服役混凝土物相变化特征以及劣化机理 |
| 1.2.4 深部环境中服役混凝土微结构特征 |
| 1.3 现阶段存在的问题 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 1.5 技术路线 |
| 第二章 基于深地高应力环境下混凝土冲击倾向性的表征 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验设计 |
| 2.3 混凝土基本力学性能和冲击倾向性试验方法 |
| 2.3.1 混凝土基本力学性能试验方法 |
| 2.3.2 混凝土冲击倾向性试验方法 |
| 2.4 混凝土冲击倾向性与强度等级间相关关系 |
| 2.4.1 混凝土的基本力学性能 |
| 2.4.2 混凝土的弹性能量指数 |
| 2.4.3 混凝土的冲击能量指数 |
| 2.4.4 混凝土的动态破坏时间 |
| 2.4.5 混凝土的脆性指数 |
| 2.4.6 混凝土的冲击倾向性表征方式 |
| 2.4.7 高强混凝土声发射特征 |
| 2.5 钢纤维对混凝土冲击倾向性的影响规律 |
| 2.5.1 钢纤维掺量对混凝土冲击倾向性的影响规律 |
| 2.5.2 纤维种类对混凝土冲击倾向性的影响规律 |
| 2.6 高强度、高韧性水泥基复合材料(HSTCC)的设计 |
| 2.6.1 功能型混凝土材料设计思路 |
| 2.6.2 现阶段深部矿井混凝土的不适用性 |
| 2.6.3 新井壁材料的设计方法 |
| 2.6.4 HSTCC相关力学性能 |
| 2.7 讨论 |
| 2.8 本章小结 |
| 第三章 静动荷载作用下混凝土破坏特征及能量演化机制 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验设计 |
| 3.3 井壁混凝土受荷载的破坏模式和能量特征 |
| 3.3.1 单轴加卸载对混凝土性能影响的试验方法 |
| 3.3.2 混凝土在静载作用下的破坏模式和能量演化 |
| 3.4 井壁混凝土在动载作用下的破坏模式和能量特征 |
| 3.4.1 动力荷载对混凝土性能影响的试验方法 |
| 3.4.2 混凝土在动力荷载作用下的破坏模式 |
| 3.4.3 典型种类混凝土受动力荷载作用的应力和应变特征 |
| 3.4.4 典型种类混凝土受动力荷载作用能量与损伤特征 |
| 3.5 讨论 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 温度与复合盐耦合作用下混凝土性能演变及机理 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验设计 |
| 4.3 混凝土宏观性能演变规律 |
| 4.3.1 混凝土抗压强度及相对动弹性模量变化 |
| 4.3.2 混凝土冲击倾向性的演变规律 |
| 4.4 硬化净浆中主要物相含量演变规律 |
| 4.4.1 硬化净浆中自由水和结合水含量 |
| 4.4.2 结合XRD-Rietveld分析硬化净浆中的主要晶体物相 |
| 4.4.3 结合TG分析硬化晶体中的主要非晶体物相 |
| 4.5 硬化净浆微观形貌及孔结构特征 |
| 4.5.1 结合SEM-EDS分析硬化净浆表面微观形貌 |
| 4.5.2 结合MIP分析硬化净浆的孔结构特征 |
| 4.6 混凝土中氯离子渗入含量 |
| 4.6.1 化学滴定测定混凝土中氯离子含量方法 |
| 4.6.2 不同种类混凝土中氯离子渗入含量 |
| 4.7 讨论 |
| 4.8 本章小结 |
| 第五章 温度与复合盐耦合作用下C-(A)-S-H结构演化历程及其在纳米尺度下的力学性能 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试验设计 |
| 5.3 硬化净浆中C-(A)-S-H结构特征 |
| 5.3.1 NMR测试及分析C-(A)-S-H结构方法 |
| 5.3.2 干拌胶凝材料(原材料)中主要物相的结构特征 |
| 5.3.3 不同种类硬化净浆中含Si物相结构特征 |
| 5.3.4 不同种类硬化净浆的含Al物相结构特征 |
| 5.4 硬化净浆表面化学元素分布规律 |
| 5.4.1 SEM协同EDS的硬化净浆表面化学元素的试验方法 |
| 5.4.2 不同种类硬化净浆表面单种类化学元素分布特性 |
| 5.4.3 不同种类硬化净浆表面复合化学图像 |
| 5.4.4 不同种类硬化净浆中C-(A)-S-H凝胶的Ca/Si变化特征 |
| 5.5 硬化净浆在纳米尺度下的力学性能 |
| 5.5.1 硬化净浆中主要物相纳米尺度力学性能的试验方法 |
| 5.5.2 硬化净浆中主要物相纳米尺度力学性能的分析方法 |
| 5.5.3 不同种类硬化净浆中主要物相纳米尺度的力学性能 |
| 5.6 讨论 |
| 5.7 本章小结 |
| 第六章 主要结论、创新点及研究展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历及在学研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（6）水淬高钛矿渣轻质高强混凝土的制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 应用现状 |
| 1.2.1 钛矿渣国内外应用现状 |
| 1.2.2 轻质高强混凝土国内外应用现状 |
| 1.3 制备水淬高钛矿渣轻质高强混凝土存在的问题 |
| 1.4 本课题主要研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 2 实验原材料及试验方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.2 测试方法 |
| 2.2.0 测试设备 |
| 2.2.1 力学性能测试 |
| 2.2.2 样品微观测试及表征 |
| 2.2.3 耐久性测试 |
| 3 水淬高钛矿渣轻质高强混凝土设计制备及其性能 |
| 3.1 骨料性能测试 |
| 3.2 配合比设计 |
| 3.3 LWHS-TS力学性能 |
| 3.3.1 表观密度对LWHS-TS力学性能的影响 |
| 3.3.2 养护方式对LWHS-TS力学性能的影响 |
| 3.4 LWHS-TS水化机理分析 |
| 3.4.1 水化产物分析 |
| 3.4.2 硬化体断面微观形貌分析 |
| 3.5 TS骨料高温碱性环境激发机理 |
| 3.5.1 TS骨料高温碱溶液浸泡实验 |
| 3.5.2 高温碱性环境激发TS骨料活性机理分析 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 水淬高钛矿渣轻质高强混凝土耐久性 |
| 4.1 LWHS-TS的体积稳定性 |
| 4.1.1 水胶比对钛矿渣混凝土干燥收缩率的影响 |
| 4.1.2 容重对LWHS-TS干燥收缩的影响 |
| 4.1.3 养护制度对混凝土干燥收缩的影响 |
| 4.1.4 水胶比对高钛矿渣混凝土自收缩率的影响 |
| 4.1.5 n值以及表观密度对混凝土自收缩的影响 |
| 4.2 LWHS-TS碳化 |
| 4.3 LWHS-TS硫酸盐侵蚀 |
| 4.4 LWHS-TS冻融循环 |
| 4.5 本章小结 |
| 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
（7）疲劳荷载与冻融循环作用下混凝土动态加载试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 混凝土疲劳性能研究现状 |
| 1.2.2 混凝土冻融损伤研究现状 |
| 1.2.3 混凝土动态性能研究现状 |
| 1.2.4 混凝土在多因素作用下混凝土性能研究现状 |
| 1.2.5 存在的主要问题 |
| 1.3 研究内容和技术路线 |
| 2 试验方案设计 |
| 2.1 试块的设计与制备 |
| 2.1.1 混凝土原材料及配合比 |
| 2.1.2 试块制备及养护 |
| 2.2 试验设备 |
| 2.2.1 SDS500型电液伺服动静试验机 |
| 2.2.2 NELD-BFC型混凝土快速冻融试验机 |
| 2.2.3 YAW-2000D型微机控制电液伺服压力试验机 |
| 2.2.4 非接触式位移/应变视频测量仪 |
| 2.2.5 ZBL-U520A非金属超声检测仪 |
| 2.2.6 改进的液压伺服加载系统 |
| 2.3 试块分类编号规则 |
| 2.4 试验方法 |
| 2.4.1 混凝土疲劳试验 |
| 2.4.2 混凝土冻融试验 |
| 2.4.3 混凝土动态受压试验 |
| 3 单因素作用下混凝土动态性能研究 |
| 3.1 疲劳荷载作用下混凝土动态性能研究 |
| 3.1.1 试验内容 |
| 3.1.2 试验概况 |
| 3.1.3 试验结果与分析 |
| 3.1.4 小结 |
| 3.2 冻融循环作用下混凝土动态性能研究 |
| 3.2.1 试验内容 |
| 3.2.2 试验概况 |
| 3.2.3 试验结果与分析 |
| 3.2.4 小结 |
| 4 疲劳与冻融双因素作用下混凝土动态性能研究 |
| 4.1 先疲劳后冻融作用下混凝土动态性能研究 |
| 4.1.1 试验内容 |
| 4.1.2 试验概况 |
| 4.1.3 试验结果分析 |
| 4.1.4 小结 |
| 4.2 先冻融后疲劳作用下混凝土动态性能研究 |
| 4.2.1 试验内容 |
| 4.2.2 试验概况 |
| 4.2.3 试验结果分析 |
| 4.2.4 小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（8）预应力钢丝绳-聚氨酯水泥加固钢筋混凝土梁抗剪性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 预应力钢丝绳-聚氨酯水泥复合加固技术的提出 |
| 1.2.1 预应力钢丝绳加固技术 |
| 1.2.2 聚氨酯水泥加固技术 |
| 1.2.3 预应力钢丝绳-聚氨酯水泥加固技术 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.3.1 钢筋混凝土梁抗剪加固技术研究现状 |
| 1.3.2 聚氨酯水泥研究现状 |
| 1.4 本文研究内容和技术路线 |
| 2 聚氨酯水泥的材料性能试验研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 聚氨酯水泥的制备过程 |
| 2.2.1 原材料 |
| 2.2.2 制备过程 |
| 2.3 聚氨酯水泥配合比的选择 |
| 2.3.1 配合比设计 |
| 2.3.2 抗压和抗折试验 |
| 2.3.3 试验结果分析 |
| 2.4 聚氨酯水泥弯曲性能试验研究 |
| 2.4.1 试件制备 |
| 2.4.2 试验方法和装置 |
| 2.4.3 弯曲试验结果分析 |
| 2.5 聚氨酯水泥疲劳性能试验研究 |
| 2.5.1 疲劳试验方法的选择 |
| 2.5.2 试验方案的设计 |
| 2.5.3 疲劳试验结果分析 |
| 2.5.4 疲劳寿命预测 |
| 2.6 本章小结 |
| 3 预应力钢丝绳-聚氨酯水泥抗剪加固RC梁试验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试件设计 |
| 3.3 试验材料 |
| 3.4 试件制作过程 |
| 3.4.1 试验梁浇筑施工 |
| 3.4.2 预应力钢丝绳-聚氨酯水泥加固施工 |
| 3.5 试验装置和测点布置 |
| 3.6 试验结果分析 |
| 3.6.1 试验梁破坏过程分析 |
| 3.6.2 荷载-位移曲线分析 |
| 3.6.3 荷载和位移特征点分析 |
| 3.6.4 箍筋应变分析 |
| 3.6.5 混凝土或聚氨酯水泥应变分析 |
| 3.6.6 钢丝绳应变分析 |
| 3.6.7 纵向受拉钢筋应变分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 预应力钢丝绳-聚氨酯水泥抗剪加固RC梁有限元分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 有限元模型 |
| 4.2.1 材料本构关系模型 |
| 4.2.2 有限元模型的建立 |
| 4.3 有限元分析结果和验证 |
| 4.3.1 荷载位移曲线 |
| 4.3.2 特征荷载 |
| 4.3.3 荷载应变曲线 |
| 4.4 有限元拓展分析 |
| 4.4.1 环境温度对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.4.2 剪跨比对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.4.3 混凝土强度对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.4.4 配箍率对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.4.5 配筋率对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.4.6 原梁损伤程度对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.4.7 钢丝绳配绳率对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.4.8 钢丝绳预应力水平对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.4.9 聚氨酯水泥粘贴方式对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.4.10 聚氨酯水泥粘贴厚度对加固梁抗剪性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 预应力钢丝绳-聚氨酯水泥抗剪加固RC梁抗剪承载力和实用变形计算方法研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 基于B和D区的抗剪加固梁类型划分 |
| 5.2.1 B区和D区的概念 |
| 5.2.2 加固梁类型划分 |
| 5.3 构件D区拉压杆模型的选择 |
| 5.4 加固梁D区拉压杆模型的建立 |
| 5.5 加固梁剪跨区拉压杆模型 |
| 5.5.1 D-D梁拉压杆模型 |
| 5.5.2 D-B-D短梁拉压杆模型 |
| 5.5.3 D-B-D长梁拉压杆模型 |
| 5.6 加固梁拉压杆模型验证 |
| 5.7 加固梁变形研究 |
| 5.7.1 剪切变形计算的重要性 |
| 5.7.2 拉压杆模型 |
| 5.7.3 斜压杆倾斜角度 |
| 5.7.4 加固梁跨中变形计算 |
| 5.8 本章小结 |
| 6 预应力钢丝绳-聚氯酯水泥在实桥抗剪加固中的应用 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实桥工程概况 |
| 6.2.1 实桥一工程概况 |
| 6.2.2 实桥二工程概况 |
| 6.2.3 T梁尺寸和配筋信息 |
| 6.3 实桥T梁破损状况 |
| 6.3.1 实桥一T梁破损状况 |
| 6.3.2 实桥二T梁破损状况 |
| 6.4 抗剪加固方案 |
| 6.4.1 实桥一加固方案 |
| 6.4.2 实桥二加固方案 |
| 6.5 加固效果验证 |
| 6.5.1 静载试验 |
| 6.5.2 加固效果分析 |
| 6.6 所提加固方法与其他方法的对比 |
| 6.7 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 创新点 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文和专利 |
| 致谢 |
（9）基于单纯形重心理论的高强混凝土组成设计及性能试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景及意义 |
| 1.1.1 混凝土的发展历程 |
| 1.1.2 混凝土的制备方法 |
| 1.1.3 蒸汽养护制度下混凝土的研究现状 |
| 1.2 研究目标及意义 |
| 1.3 研究内容 |
| 第二章 原材料及试验设计理论 |
| 2.1 胶凝材料 |
| 2.1.1 水泥 |
| 2.1.2 硅灰 |
| 2.1.3 粉煤灰微珠 |
| 2.2 骨料 |
| 2.2.1 河砂 |
| 2.2.2 石 |
| 2.3 外加剂 |
| 2.4 水 |
| 2.5 单纯形混料试验 |
| 2.5.1 单纯形格子设计 |
| 2.5.2 单纯形重心设计 |
| 第三章 水泥-硅灰-微珠体系复合胶凝材料流变学分析 |
| 3.1 试验方案 |
| 3.2 剪切应力-剪切速率 |
| 3.3 模型比较 |
| 3.4 屈服应力 |
| 3.5 最大剪切应力 |
| 3.6 流动指数 |
| 3.7 表观粘度 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 水泥-硅灰-微珠体系复合胶凝材料水化硬化过程 |
| 4.1 试验方案 |
| 4.2 水化热测试结果及分析 |
| 4.3 热分析测试结果及分析 |
| 4.3.1 结合水含量 |
| 4.3.2 氢氧化钙含量 |
| 4.4 物相组成 |
| 4.5 微观结构 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 高强混凝土配合比设计及养护制度优化 |
| 5.1 混凝土配合比设计 |
| 5.1.1 确定骨料比例 |
| 5.1.2 确定水胶比 |
| 5.1.3 确定胶凝材料用量 |
| 5.1.4 确定初步配合比 |
| 5.2 坍落度 |
| 5.3 抗压强度 |
| 5.4 蒸养制度 |
| 5.4.1 直观分析 |
| 5.4.2 方差分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 优化养护制度下高强混凝土耐久性 |
| 6.1 试验方案 |
| 6.1.1 抗氯离子渗透试验 |
| 6.1.2 抗硫酸盐侵蚀试验 |
| 6.1.3 抗冻试验 |
| 6.2 抗氯离子渗透 |
| 6.3 抗硫酸盐侵蚀 |
| 6.3.1 外观变化 |
| 6.3.2 质量损失 |
| 6.3.3 抗压强度耐蚀系数 |
| 6.4 抗冻性能 |
| 6.4.1 质量损失 |
| 6.4.2 相对动弹性模量 |
| 6.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（10）冻融循环对预应力CFRP加固高强混凝土梁的承载性能影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 预应力FRP加固混凝土构件研究概述 |
| 1.2.2 冻融环境下FRP加固混凝土构件研究概述 |
| 1.2.3 其他环境下FRP加固混凝土力学性能概述 |
| 1.3 CFRP加固梁构件破坏分析 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 2 短期冻融循环内CFRP加固试验梁的承载性能变化 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试验概述 |
| 2.2.1 试验材料 |
| 2.2.2 试件设计 |
| 2.2.3 预应力加载装置 |
| 2.2.4 试件制作 |
| 2.2.5 冻融循环试验 |
| 2.2.6 试验与测量方案 |
| 2.3 结果分析 |
| 2.3.1 荷载及挠度分析 |
| 2.3.2 破坏形态分析 |
| 2.3.3 应变分析 |
| 2.3.4 破坏面分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 冻融循环对不同预应力等级的加固试验梁的抗弯性能影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验概况 |
| 3.2.1 冻融循环试验 |
| 3.2.2 试件编号 |
| 3.3 结果与分析 |
| 3.3.1 荷载及挠度分析 |
| 3.3.2 破坏形态分析 |
| 3.3.3 CFRP应变分析 |
| 3.3.4 破坏面分析 |
| 3.3.5 粘结破坏因素分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 CFRP加固梁在长期冻融循环作用下的劣化情况 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验概况 |
| 4.2.1 冻融循环试验 |
| 4.3 试验结果与分析 |
| 4.3.1 荷载及挠度分析 |
| 4.3.2 破坏形态分析 |
| 4.3.3 CFRP应变分析 |
| 4.3.4 破坏剥离面分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
四、高强混凝土在低温时的性能（论文参考文献）
- [1]低温条件下大掺量磨细矿渣混凝土力学性能研究[J]. 袁雪莲,胡杰. 宿州学院学报, 2021(09)
- [2]高空环境下高强混凝土早龄期强度发展规律研究[J]. 王明亮,王小安. 建筑结构, 2021(S1)
- [3]石粉对机制砂高强混凝土性能影响的试验研究[D]. 王建国. 内蒙古农业大学, 2021(02)
- [4]铁尾矿活性粉末混凝土的高温性能研究[D]. 王宏. 河北建筑工程学院, 2021(01)
- [5]滨海环境中超深井井壁混凝土力学性能及微细观结构特征[D]. 周昱程. 北京科技大学, 2021(08)
- [6]水淬高钛矿渣轻质高强混凝土的制备及其性能研究[D]. 陈嘉琨. 西南科技大学, 2021(08)
- [7]疲劳荷载与冻融循环作用下混凝土动态加载试验研究[D]. 田飞翔. 烟台大学, 2020(02)
- [8]预应力钢丝绳-聚氨酯水泥加固钢筋混凝土梁抗剪性能研究[D]. 高红帅. 东北林业大学, 2020(01)
- [9]基于单纯形重心理论的高强混凝土组成设计及性能试验研究[D]. 霍晓亮. 长安大学, 2020(06)
- [10]冻融循环对预应力CFRP加固高强混凝土梁的承载性能影响[D]. 崔翔. 大连理工大学, 2020(02)