一、Numerical Analysis of Flow Field in Ceramic Filter During Pulse Cleaning（论文文献综述）
邱俊[1]（2021）在《金锥滤筒除尘器脉喷清灰性能的研究与优化》文中进行了进一步梳理工业烟（粉）尘排放是导致大气环境恶化的主要元凶之一,参与组成的大气颗粒物是我国大部分城市的首要大气环境污染物,也是职业病危害的主要元凶,导致的尘肺病占全国每年新增职业病约90%。粉尘控制不当还易诱发爆炸。滤筒除尘器可有效控制工业烟（粉）尘污染,具有对粉尘适用性强、阻力适中、控尘高效等优势。滤筒清灰是除尘器运行的重要环节,其性能的好坏直接影响到除尘器的稳定运行。然而,目前应用最广泛的是脉冲反向喷吹清灰技术存在严重的清灰不良问题,制约着滤筒除尘器的稳定高效运行。鉴于此,本文研究了新型金锥滤筒除尘器,考察并对比了扩散喷嘴和诱导喷嘴改善脉喷清灰性能的作用机制与效果,主要内容如下:（1）构建了金锥滤筒除尘器实验系统,基于该实验系统建立了CFD数值模拟3D模型,模型通过了网格独立性验证和实验验证,模拟并分析了金锥滤筒内脉冲喷吹气流特征。模拟发现,脉冲喷吹时金锥滤筒的压力自底部往顶部蓄积,压力呈现下大上小的分布特征,而在水平方向（滤筒径向）几乎没有压力梯度。并研究了金锥高度对滤筒上部区域负压的影响。（2）并且模拟发现,以测点的正压力峰值表征喷吹强度时,平均喷吹强度总体表现为微弱的先降后升再降;以测点的最大压力上升速率表征喷吹强度时,平均喷吹强度表现为先升后降,最大值34.6 k Pa/s,对应于金锥高度760mm的滤筒。分析发现,在不同喷吹压力（0.6～1.4倍）或者考虑附着尘饼时,喷吹强度随金锥高度表现为先增后降,总体喷吹强度随金锥高度的变化表现为先增后降,在喷吹高度710～810mm的范围内喷吹强度较大,并且均匀性较好。（3）构建了CFD数值模拟2D模型研究了滤筒负载尘饼对喷吹清灰性能的影响,发现滤筒尘饼负载量越多,则滤筒内部蓄积的压力越大、喷吹强度越高、均匀性越好、穿过滤筒的喷吹气流越少。脉冲喷吹过程中,尘饼负载量固定时不同尘饼负载量条件下穿过滤筒的气流均表现为一致的先上升再下降趋势;尘饼剥离情形下的脉冲喷吹压力在滤筒内的空间分布与尘饼固定情形类似,其中尘饼剥离情形下脉冲喷吹性能更差,且其压力波峰在喷吹中后期出现明显的降低。（4）利用2D数值模拟考察了扩散喷嘴和诱导喷嘴对金锥滤筒清灰性能的改善效果。分析发现扩散喷嘴有利于增大滤筒上部侧壁压力,降低滤筒下部侧壁压力;诱导喷嘴主要增强中下部的喷吹压力,对上部的增强效果不明显。扩散喷嘴和金锥滤筒的组合情形,主要由于金锥滤筒在更小的内部空间中进入了更多的喷吹气量,同时扩散喷嘴和金锥的配合将喷吹气流的动压转化为有利于喷吹的静压;诱导喷嘴和金锥滤筒的组合情形下,主要由于诱导喷嘴可以卷吸更多的周围气流进入滤筒,同时在金锥滤筒的导流作用下,更加均匀的增强滤筒内壁的喷吹强度。（5）实验测试并对比了扩散喷嘴和诱导喷嘴条件下滤筒内的压力分布,发现扩散喷嘴的条件下,喷吹强度随喷吹距离的增大而减小;诱导喷嘴的条件下,喷吹强度随喷吹距离的增大先减小后增大。通过粉尘过滤与滤筒清灰模拟实验,发现扩散喷嘴和诱导喷嘴均提高了除尘器的稳定性,其中扩散喷嘴相比诱导喷嘴的改善效果更好。根据前5次清灰周期的平均值,相对于普通喷嘴,扩散喷嘴条件下金锥滤筒除尘器脉喷清灰后的残余压降减少了1.48倍;清灰间隔延长了4.68倍;落尘质量增加了5.99倍;诱导喷嘴条件下残余压降减少了1.16倍;清灰间隔延长了1.83倍;落尘质量增加了2.59倍。
司凯凯[2]（2020）在《高温过滤用碳化硅多孔陶瓷热致损毁机理研究》文中研究说明多孔陶瓷膜过滤技术是世界公认的高效去除高温气体中颗粒物的最具发展潜力的技术。多孔陶瓷是该技术实现气固分离的核心部件,是高温过滤装置能否长期稳定运行的关键。碳化硅多孔陶瓷材料被认为是高温烟气过滤中最有前途的材料之一。然而,材料在使用时会受到温度较低的反向脉冲清灰气流的频繁热冲击,在材料中产生较大的热应力。在热-力耦合作用下,材料的机械性能会出现衰减,严重时会影响高温烟气净化装置的正常运行。为此,本文选取典型的碳化硅多孔陶瓷材料,分别从实验和数值模拟两个方面对其损毁进行研究。采用热冲击实验研究了氧化物结合碳化硅多孔陶瓷材料的抗热冲击性能,结合三点弯曲法和单边切口梁法,考察了温差、热震次数、冷却介质等对碳化硅多孔陶瓷材料的剩余抗折强度及断裂韧性的影响。发现氧化物结合碳化硅多孔陶瓷具有多孔陶瓷典型的热震温差-强度特性,抗折强度均随温差的增大而降低。在热冲击次数较少时材料强度呈现由快速到缓慢的降低趋势。并且研究了热冲击换热过程中影响材料抗热冲击性能的因素,发现表面换热系数较小的材料展现出较好的抗热冲击性能。实验证实了预制一定的裂纹可以增强材料的断裂韧性。采用实验数据拟合得到热应力-温差关系公式,与理论计算结果较吻合,可作为预测在不同热冲击温差下碳化硅多孔陶瓷热应力的一种参考方法。针对高温烟气净化用陶瓷膜过滤实验装置,建立了三维模型,采用流体力学计算软件（Fluent）通过求解控制方程,计算出过滤器在稳态过滤时的压力场、速度场和温度场等的分布特点,并探究了在非稳态脉冲清灰过程中热-力耦合致陶瓷膜过滤材料损毁的机理,确定了陶瓷膜过滤管最易损毁的位置。本论文的研究工作可为陶瓷膜过滤材料的材质优化、结构设计及净化装置的设计提供理论指导。
叶光照[3]（2020）在《粉末床激光熔融工业过滤器的设计、仿真与制造》文中研究表明粉末床激光熔融（Laser Powder Bed Fusion,简称LPBF）作为一种灵活而强大的金属增材制造技术,可高精度地直接成型具有复杂结构特征和良好力学性能的金属零件,具有可成型金属种类多、成型效率高的特点。传统金属过滤器受工艺约束较多,过滤结构难以根据流体运动情况进行改进。LPBF技术大幅提升了对复杂模型的设计自由度,特别适合对传统金属过滤器优化结构的需求。通过基于计算流体力学（Computational Fluid Dynamic,简称CFD）技术的过滤器内部流场模拟及结构优化研究,设计低压降的过滤器结构,结合粉末床激光熔融技术特点提出基于LPBF的过滤器设计规则。对LPBF成型的过滤器进行成型工艺优化和后处理工艺探究,提高过滤器微细特征的成型精度和表面质量,最终实现低流动阻力的精密过滤器增材制造。主要研究内容如下:1)提出四种面向LPBF工艺的过滤器结构设计方法。首先,设计了四种最后机会过滤器。其次,提出cross、star、vintiles三种单元体结构并展示阵列单元体的过滤器结构设计方法。再针对单元体拉伸缩放以适合不同管道截面的场合,提出结点数量梯度变化的过滤器设计方法。最后展示了基于展开面投影法的Voronoi随机多孔结构过滤器设计方法。2)对LPBF制造多孔过滤器基础工艺进行研究,明确多种材料工艺参数窗口及参数对应零件致密度情况。其次通过多孔结构典型特征测试明确了最小可加工支柱及网孔的尺寸,总结基于LPBF工艺的多孔过滤结构零件设计规则。再研究以降低激光能量的方法实现通过控制LPBF工艺参数直接获得多孔结构。最后分析成型效果与加工缺陷,使用喷砂等后处理方法对LPBF制造的过滤器尺寸精度和表面形貌进行改善。3)针对LPBF制造的融合结点过滤器和结点梯度过滤器进行压降-流量测试,运用CFD技术对流体在过滤器内流动过程进行研究,将CFD仿真的压降-流量测试结果与实验值比对,以验证仿真设置的合理性,再研究喷砂后处理对过滤器压降的影响。最后,初步测试了LBPF工艺控制的多孔过滤结构的透气性能,证明该方法可以制造内部孔隙互连的多孔结构。4)针对具体应用场景设计并制造了4种工业过滤器并进行装机试用,为LPBF技术制造过滤器的工程化应用提供参考依据。
陈泉霖[4]（2020）在《基于热解煤气的高温静电除尘技术研究》文中研究说明发展以煤炭热解多联产工艺为代表的洁净煤技术是实现我国能源安全、清洁利用的重要途径。煤炭热解多联产工艺不仅可以生产电力,而且可以将煤炭中高品位的油气资源提取出来,有助于实现煤炭的清洁、梯级利用,但热解产生的高温煤气中含有大量粉尘颗粒,对各组分（焦油、煤气）的后续利用不利。静电除尘技术具有效率高、压降低以及处理烟气量大等优点,在常规电厂已得到了大规模应用。然而,针对热解煤气的高温静电除尘技术的研究尚不完善,优化设计与运行的经验严重匮乏,无法满足煤炭热解多联产工艺的要求,亟需开展系统的研究。鉴于此,本文开展了高温热解煤气环境中静电除尘器放电机理与除尘特性的应用基础研究,以期为高温热解煤气静电除尘技术工业化应用提供关键数据和理论指导。本文首先搭建了线管式高温放电实验装置,研究了温度、气体介质对放电特性的耦合影响规律。高温会促进放电过程,降低起晕电压并且增大电流,但温度升高同时也会导致除尘器运行电压区间缩短。在CO2等电负性气体放电过程中,随着输出电压升高,依次可以观察到三种类型的放电阶段,即电晕放电、辉光放电和弧光放电。然而,在H2等非电负性气体放电过程中,只观察到了辉光放电。在CH4气体和CO气体放电过程中,由于气体分子本身较为活跃,与高能电子的碰撞易发生化学反应,生成固体碳。化学反应对CO气体的放电特性几乎无影响,对CH4气体放电特性的影响主要体现在两个方面:（1）碳丝的生长与掉落的过程会导致放电极间距变化,并造成放电电流剧烈波动;（2）在某些情况下,碳丝的生长较为稳定,并且会触碰到阳极,造成阴阳极之间短路。在高温放电实验研究的基础上,本文建立了高温放电模型,用于分析放电过程中的电荷分布以及电场强度分布。在空气负直流放电过程中,电子浓度随着半径r先增加,并在电离边界处达到最大值,随后逐渐降低。负离子浓度分布与电子分布相似,不过负离子是在吸附边界处达到最大值。正离子在阴极表面浓度最大,在电离区中浓度急剧降低,并在电离边界处降为0。在相同工况条件下,电负性差的气体放电过程中,电子浓度较高,负离子浓度较低,电场强度较低。非电负性气体,如N2、H2,在放电过程中不存在负离子,迁移区电荷均由电子构成。正极性放电过程中,电子主要集中在电离区,迁移区中仅存在少量从电离区漂移过来的电子,迁移区中电荷主要由正离子构成,正离子的浓度比电子浓度高4个数量级。本文搭建了小管径高温静电除尘实验装置,研究分析了温度和气氛对静电除尘器的效率和能耗的影响。高温对静电除尘器运行不利,温度升高,导致除尘效率下降、能耗升高。气氛对静电除尘器运行有较大影响,在600℃,热解煤气气氛中的最高除尘效率为77.12%,对应的能耗为58.35 W/（g/Nm3）。针对高温煤气静电除尘过程中存在的效率低、能耗高的问题,本文研究了气氛调质和正极性电源两种优化方法。通过向热解煤气中添加CO2气体,在400℃,最大除尘效率提升了6.02%,并且在12kV输出电压的条件下,能耗指数降低了4.08 W/（g/Nm3）。正极性电源对高温热解煤气静电除尘器的除尘效率和能耗具有优化效果,并且随着温度升高,正极性电源对静电除尘器除尘效率的优化效果加强。在600℃,正极性电源将高温热解煤气静电除尘器的最高除尘效率提升了11.8%,并且在10kV输出电压的工况中,正负极性静电除尘器的能耗指数分别为17.01W/（g/Nm3）和39.54W/（g/Nm3）。基于实验研究结果,本文设计并搭建了高温热解煤气静电除尘中试装置。在500℃含油热解煤气条件下除尘器运行稳定性良好,并未出现短路等情况,除尘效率虽在61-78%之间波动,但随运行时间并没有明显下降。添加水蒸气可以优化放电特性,提高击穿电压,从而提升除尘效率。在500℃的烟气气氛中,通过水蒸气吹扫将水蒸气浓度从6.89%提升至18.53%,击穿电压从35kV增加至45kV,最高除尘效率从71%提升至78%。
司凯凯,陈运法,刘庆祝,熊瑞,孙广超,刘开琪[5]（2020）在《陶瓷膜过滤器内流场及热致损毁机理模拟分析》文中研究指明高温气体净化用陶瓷膜的热稳定性是陶瓷膜过滤器能否长期稳定运行的关键。基于标准k-ε湍流模型和多孔介质模型,对陶瓷膜过滤器内的气体流动进行了数值模拟,研究了稳态过滤阶段装置内气体速度场、压强场及温度场的分布特点,对比了非稳态脉冲清灰前后装置内的温度场变化,定量分析了脉冲清灰阶段热力耦合致陶瓷过滤材料损毁的机理。结果表明,模拟所建立的模型能较真实地反映气体在烟气过滤及脉冲清灰过程中的场分布特点。在稳态过滤阶段,气体在进/出气管处流速较高,在净气室和含尘室内流速较低,滤管内气体流速沿管体轴向向上逐渐增大,而气体压强逐渐减小,过滤器温度不随位置改变而变化。在非稳态脉冲清灰阶段,反吹入口附近的气体温度场形成低温区,在管轴向剖面上呈近椭圆形分布,沿轴向向下管内壁温度先降低后回升,而管内气体温度逐渐增大,含尘室内的温度几乎不变。在距离陶瓷膜过滤管顶部0.0664 m处,材料受到的热应力最大,为2.8 MPa。该处为陶瓷膜过滤管脉冲清灰过程中最易损毁的位置。
李海霞,郝振东,白雪[6]（2019）在《陶瓷过滤器脉冲反吹系统数值模拟及其优化》文中研究表明陶瓷过滤器脉冲反吹系统的结构是影响反吹效果的关键因素之一,本文采用GAMBIT软件对反吹系统进行结构化网格划分,利用计算流体动力学软件FLUENT对其流场进行数值模拟,模拟结果表明,反吹气体在滤管入口处分布不均匀。为了改善此状况,通过在管板上添加分流器改变系统结构来优化反吹过程,模拟发现,添加分流器能够使滤管入口处的气体分布不均匀性得到改善,而且使更多的高压气体进入滤管,从而优化反吹,延长滤管使用寿命。
刘峰[7]（2019）在《高水基回液过滤器动态特性及反冲洗机理研究》文中研究指明高水基回液过滤器主要应用在液压支架的回液管路上,为液压支架执行机构在工作时提供清洁的乳化液,目前,随着开采需求和综采技术的不断提高,对回液过滤器的过滤效率和精度等要求越来越高。回液过滤器的结构、反冲洗系统以及反冲洗原理的不同会直接影响过滤器的过滤效率和使用寿命,另外井下的工作环境恶劣,乳化液中的岩石、煤粉等固体颗粒会对过滤器造成冲蚀磨损,从而对过滤器中有密封要求的部位造成损坏,影响回液过滤器的可靠性。因此,本文以液压支架回液过滤器为研究对象,从回液过滤器的结构设计、液压系统压力损失计算和仿真、液固两相流对过滤器的冲蚀和滤网压降仿真、影响回液过滤器反冲洗的因素以及反冲洗动网格仿真等几个方面,对回液过滤器的动态特性及反冲洗机理进行研究,有效的改善了回液过滤器的过滤效率和反冲洗效果,保证了过滤器的工作性能以及安全可靠性。首先对高水基回液过滤器的结构和过滤系统进行研究,提出了一种由上、下筒体组件构成的过滤器,上筒体和下筒体通过卡箍组件连接在一起,回液过滤器包括过滤和反冲洗两种工作状态。为了提高回液过滤器在井下的自动化程度,提出了利用过滤器进出口压差控制或定时控制的反冲洗过滤系统,并对过滤状态时过滤器中各元件的压力损失进行分析计算。通过AMEsim建立回液过滤器元件模型和过滤系统模型并进行仿真分析,得到了回液过滤器的压力-流量特性曲线。其次,利用ICEM CFD建立回液过滤器处于过滤状态时的二维模型,并对其进行结构网格划分,利用Fluent中的离散相模型和多孔介质模型对过滤器的壁面冲蚀磨损和滤网压降进行仿真分析,仿真结果表明:乳化液在通过过滤器进出口缝隙处流速最大约为22m/s;当滤芯的渗透率为3.306×10-13m2时,乳化液通过滤网后的压力损失约为0.018MPa;含固体颗粒的乳化液对过滤器产生的冲蚀磨损,主要集中在控制单向阀和回液出口密封圈处,最大冲蚀磨损率出现在回液出口密封圈处,其值为1.13×10-6kg/（m2?s）。最后对回液过滤器的反冲洗机理及滤饼的剥落机理进行研究,确定了以打击压力和滤芯转速为表征滤芯清洗效果的指标,分别研究射流孔径、孔距和射流角对研究目标的影响,通过Fluent 6DOF动网格仿真得到:在射流压力为20MPa下,射流孔径为1.5mm,孔距为19.6mm,射流角为24°时滤芯清洗效果最好。
李宾[8]（2016）在《陶瓷过滤器流场分析与结构优化》文中研究指明在化工、石油、电力等行业中,常产生高温含尘气体。由于不同工艺需要或回收能量抑或达到环保排放标准,都需对这些高温含尘气体进行除尘。因此,高温条件下气固分离技术在工程中属于有较高难度且亟需开发的课题,是国内外一项高新技术。在高温高压条件下清除含尘气体中的微细尘粒,有效的方法是使用陶瓷过滤器,除尘效率高达99.9%,陶瓷过滤器是最具发展潜力的气固分离装置,在高温气体净化领域有着广阔的应用前景。根据研究内容,测量了陶瓷滤芯的初始压降,进行了同一含尘浓度下不同过滤速度、同一过滤流量不同含尘浓度时的过滤压降试验,结果表明粉尘层厚大大减小了滤芯的渗透系数,较小的过滤速度增加了过滤器稳定运行的时间。测量了反吹清灰时滤芯轴线方向上的压力分布,实验表明沿滤芯轴线方向从上到下反吹气体压力逐渐降低,反吹效果逐渐减弱。采用数值模拟软件对滤芯反吹清灰时的压力场、速度场等进行了数值模拟,模拟结果与实验测量基本吻合,滤芯的下半部分反吹气体的压力,速度均大幅度减小,对反吹效果不利。同时,反吹气体的能量损失大部分在引射器内,造成过多的能量损失,减弱了对滤芯的清灰效果。为优化反吹喷嘴的反吹效果,针对引射器的结构尺寸进行了多维度的模拟实验。为使模拟简化且有效,采用正交设计法指导数值模拟的进行。分别研究喷嘴的直径、收缩段长度,引射器的收缩段长度和直径、混合段长度和直径、扩压段长度和直径与喷嘴直管直径之比对引射器性能的影响。结果表明引射器结构尺寸与喷嘴直径之比有一个相对最优值。
许津津[9]（2015）在《稀土钨热电子发射式高温静电除尘器阴极特性和除尘性能》文中研究说明稀土钨热电子发射式高温静电除尘器借助阴极的电子发射性能使气体电离,在较低的工作电压下就可以使粉尘充分荷电,从而实现有效的高温除尘。本文主要围绕这一技术进行实验和理论的探索,为其研究和发展提供实验依据和理论基础。本文制备了应用于热电子发射式静电除尘器中的单元和二元稀土钨阴极材料：La-W,Ce-W,Y-W,La-Ce-W, La-Y-W,和Ce-Y-W。为了分析其在高温静电除尘器中的伏安特性和损耗机理,分别构建实验系统,并在不同温度、电压、气压和环境气氛进行了变工况实验研究。为了讨论稀土钨热电子发射式高温静电除尘性能,首先在DR2-1000型高温比电阻试验仪上实验研究了673～1273 K温度下的飞灰比电阻；其次,构建了单区和双区管式除尘系统,通过改变除尘实验工况,获得了影响除尘效率的主要因素和变化规律；最后,借助COMSOL Multiphysics和ANSYS软件,对整个除尘过程中的气体电离、粉尘荷电和荷电颗粒的捕集分别进行了计算和模拟。通过实验和理论研究,主要获得了以下结果：稀土钨材料La-W、Ce-W和Y-W的有效逸出功分别为2.88、3.09和3.01 eV。当温度高于1173 K时,稀土钨阴极静电除尘器工作电压比传统静电除尘器低。稀土钨阴极的伏安特性受到电压、温度、气氛、环境压力的影响,稀土钨阴极和阳极之间的发射电流密度与温度和加载的电压成正比。当温度在1073、1173 K时,发射电流密度的大小受气氛的影响为：N2>C02>空气。随着温度的升高,不同环境气氛下的伏安特性区别较小。工作温度、电压和负压共同影响,使发射电流密度呈现出不同的变化趋势。稀土钨阴极在二氧化碳气氛和微氧气氛中工作,表面生成了致密的蓝钨,并阻止了反应的进-步发生。在含氧气氛中,表面的钨被氧化成三氧化钨并挥发,同时表面的稀土元素蒸发损失,共同造成了材料的损耗。阴极的工作寿命受到温度和氧浓度的显着影响。在1073K,含氧5%气氛中,稀土钨材料的理论工作时间大于6000个小时。飞灰在高温（673～1273 K）下,比电阻随着温度的升高而降低,变化的趋势符合Arrhenius方程。粉尘的粒径分布影响着比电阻值,但是随着温度的升高,体积导电起主要作用。体积导电主要受化学成分的影响,特别是碱元素和铁,它们的存在显着降低粉尘比电阻。单区管式稀土钨热电子发射式高温静电除尘系统的变工况除尘实验研究结果显示,提高电压总体上可以显着增加除尘效率。在1073、1173 K温度下,当电压大于4000 V时,除尘效率可以达到90%以上。温度的升高提高了除尘效率,但当温度高于1173 K后,温度增加对除尘效率的提高作用并不明显。入口粉尘浓度的增加降低了除尘效率,当其大于55 g/Nm3时,1000 V的电压下,除尘效率不足10%。除尘器极间距由16.2 mm增加至22.6mm时,相同工况下除尘效率均发生了下降。除尘效率随荷电区长度的增加而增大,当电压高于3500 V时,增大荷电区长度对提高除尘效率的作用并不明显。双区管式除尘系统的实验结果显示,温度、荷电电压、收尘电压的增高均使除尘效率增加。除尘系统在高温下所需要的工作电压较低,对于粒径大于10 μm的颗粒捕集效果较好,设置合理工况,除尘效率可以达到95%以上。线管式稀土钨阴极和阳极间气体电离的数值模拟结果显示,空气气氛中由于稀土钨阴极的电子发射性能,大量从材料表面逸出的自由电子参与到电离倍增的过程,在阴极附近使空气发生电离,在壁面处形成一个较高离子浓度的区域,而在远离电极的区域中电荷密度的变化较为平坦。离子密度普遍达到1014个/m3以上。温度的升高和电压的增加使得高离子浓度的区域扩大。增大阳极半径,阴极和阳极之间的发射电流密度随之降低,在高温下下降趋势更加明显。由于热电子发射式高温除尘工作温度较高,而工作电压却较低,因此粉尘的荷电主要依靠扩散荷电,随温度的升高,颗粒的荷电量也随之增加。粉尘的荷电量随着径向长度的增加而减小,减小的速度逐渐减慢。对管式热电子发射式高温静电除尘器中,荷电颗粒沿着除尘器通道捕集效率的计算结果表明：1073 K时,电压为2000 V,入口气体流速为1.5 m/s时,除尘器对1μm的颗粒收集效率不足50%,对10μm的颗粒捕集效率可以达到70%以上。当温度从1173K升高至1273 K时,进入除尘器ID为4的时候,粒径大于5 μm的颗粒被全部捕集。针对入口粉尘为Rosin-Rammler分布的计算结果表明,除尘效率总体上随电压的增大而提高。降低入口流速和延长除尘器的长度都将提高除尘效率,但当温度大于1273 K时,除尘效率受到入口流速和除尘器长度的影响较小,可以维持较高的捕集效率。
谷艳玲[10]（2015）在《高温烟气袋式除尘系统关键技术研究》文中研究表明当今雾霾严重,雾霾的治理已经成为社会发展中的一个重要问题。空气中的灰尘、硫酸、有机碳氢化合物等粒子使大气混浊,当能见度低于10000米时,这种非水成物组成的气溶胶系统造成的视程障碍称为霾。工业烟尘是霾形成的重要原因,尤其是玻璃炉窑这样的工业窑炉产生的高温烟气。对烟尘的减排和污染控制是当今学术研究的热点。霾中对人体健康危害最大的是粒径小于10微米的飘尘。袋式除尘器适于捕集细小粉尘,除尘效率一般在99%以上,是应用最广的除尘设备。对高温烟气袋式除尘系统温度、阻力、清灰的控制研究,具有重要的理论意义和实用价值。拟对玻璃炉窑高温烟气予以治理,评述了相关文献资料,明确了高温烟气除尘现状,指出了袋式除尘系统存在的问题;详细分析了袋式除尘器工作过程、除尘机理以及袋式除尘器的控制系统;论证了袋式除尘器是一个非线性、时变,存在变量耦合的控制对象。通过盲分离和神经网络提取温度特征、预测温度趋势。针对高温烟气袋式除尘器的温度控制系统存在的问题,提出一种基于自适应模糊因子变权重算法的袋式除尘器温度控制系统,并对其性能进行了分析。对袋式除尘器的三维温度模糊控制器进行降维简化,改进隶属度函数,增加变权重自适应环节,提高系统性能。通过数值仿真,表明该方法收敛速度快,鲁棒性强,验证了设计方法的有效性。实际应用证明了袋式除尘器的温度控制系统的稳定性。对气箱脉冲袋式除尘器喷吹气流的数值模拟方法和应用进行了研究。采用CFD数值模拟方法研究气箱脉冲袋式除尘器内部气流流动规律,模拟计算除尘器气箱内部和滤袋内部气流分布状况,分析箱体内滤袋各截面的气流压力分布。脉冲喷吹气流在气箱内的压力分布模拟结果与实际分布规律相吻合,并对压力分布的不均匀性提出气箱结构改进方案。模拟不同喷吹压力下气箱脉冲喷吹气流在滤袋内部的压力分布,分析其对喷吹清灰效果和滤袋寿命的影响。将数值模拟结果应用到实际工程设计中,并通过现场测试进行检验,验证了数值计算的准确性。分析了除尘器阻力和清灰之间的关系,对传统清灰机制存在的问题进行分析,根据实际应用中发现的问题提出一种新的清灰控制策略:时间、压差、窑压联合控制清灰控制策略。根据各因素对清灰影响的不同,简化清灰控制器结构,建立清灰判定控制器和清灰模糊控制器。实际应用表明,该控制方法清灰及时有效,除尘器压力稳定,具有很好的实用价值。对某玻璃厂高温烟气进行测试分析,根据工况的复杂性,对袋式除尘器温度控制和清灰控制采用模糊控制方法进行了设计与实现。袋式除尘器温度在温度自适应模糊控制下集中在最佳温度范围,波动幅度小。袋式除尘器清灰采用新的清灰控制策略和模拟分析得到的新数据,在模糊控制下清灰及时有效,除尘器运行阻力平稳。结果表明新方法控制效果良好,除尘效率高,工况稳定,滤袋寿命延长,节能效果明显,对推动高温烟气袋式除尘的理论与技术进步具有重大意义及应用价值。
二、Numerical Analysis of Flow Field in Ceramic Filter During Pulse Cleaning（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、Numerical Analysis of Flow Field in Ceramic Filter During Pulse Cleaning（论文提纲范文）
（1）金锥滤筒除尘器脉喷清灰性能的研究与优化（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 脉喷滤筒除尘器的发展与研究现状 |
| 1.2.1 脉冲喷吹的发展 |
| 1.2.2 研究现状 |
| 1.3 研究内容 |
| 1.4 技术路线图 |
| 第2章 除尘机理与结构形式 |
| 2.1 过滤机理分析 |
| 2.1.1 过滤机理 |
| 2.1.2 过滤阻力 |
| 2.2 清灰机理分析 |
| 2.2.1 清灰机理 |
| 2.2.2 清灰效果 |
| 2.3 除尘器一般结构形式及分类 |
| 2.3.1 除尘器基本结构组成 |
| 2.3.2 除尘器分类 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 实验装置与材料 |
| 3.1 实验系统与装置 |
| 3.2 滤筒 |
| 3.3 脉冲喷嘴 |
| 3.4 粉尘 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 金锥滤筒脉冲喷吹的数值模拟 |
| 4.1 模型假设 |
| 4.2 几何模型的简化与构建 |
| 4.3 网格划分 |
| 4.4 边界条件及模拟设置 |
| 4.5 模型验证与模拟方案 |
| 4.6 金锥滤筒内脉冲喷吹气流特征分析 |
| 4.6.1 流场的演变特征 |
| 4.6.2 金锥高度对喷吹气流演变的影响 |
| 4.6.3 金锥高度对脉冲喷吹性能的影响 |
| 4.6.4 喷嘴出口压力对脉冲喷吹性能的影响 |
| 4.6.5 尘饼剥离对喷吹性能的影响 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 考虑尘饼剥离对脉冲喷吹性能的影响 |
| 5.1 几何模型的简化与构建 |
| 5.2 网格划分 |
| 5.3 模拟的边界条件 |
| 5.4 模拟方案 |
| 5.5 数值模拟验证 |
| 5.6 滤筒上尘饼固定条件下的脉喷清灰特征 |
| 5.6.1 喷吹压力的时空分布 |
| 5.6.2 尘饼负载量对喷吹压力的影响 |
| 5.6.3 对喷吹性能的影响 |
| 5.6.4 对气流流量的影响 |
| 5.7 滤筒上尘饼剥离对脉喷清灰的影响 |
| 5.7.1 对喷吹压力的影响 |
| 5.7.2 对喷吹性能的影响 |
| 5.7.3 对气流流量的影响 |
| 5.8 本章小结 |
| 第6章 扩散喷嘴和诱导喷嘴改进脉喷清灰效果的数值模拟 |
| 6.1 几何模型的简化与构建 |
| 6.2 模拟的边界条件 |
| 6.3 数值模拟验证 |
| 6.4 模拟结果与分析 |
| 6.4.1 喷吹压力的时空分布 |
| 6.4.2 喷嘴对金锥滤筒喷吹压力的影响 |
| 6.4.3 喷吹距离对喷吹压力的影响 |
| 6.4.4 喷吹距离对喷吹性能的影响 |
| 6.5 总结 |
| 第7章 扩散喷嘴和诱导喷嘴改进脉喷清灰效果的实验考察 |
| 7.1 实验参数与设计 |
| 7.2 气包初始压力对喷吹性能的影响 |
| 7.3 喷吹距离的影响 |
| 7.4 过滤阻力的变化特征 |
| 7.5 粉尘排放浓度的变化特征 |
| 7.6 结论 |
| 第8章 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 创新点 |
| 8.3 进一步工作的方向 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
（2）高温过滤用碳化硅多孔陶瓷热致损毁机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 引言 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 高温过滤用多孔陶瓷的研究现状 |
| 1.2.1 多孔陶瓷的应用现状 |
| 1.2.2 多孔陶瓷热震损毁的研究现状 |
| 1.3 高温过滤用多孔陶瓷的性质特点 |
| 1.4 本文的研究意义及研究内容 |
| 1.4.1 研究意义 |
| 1.4.2 主要研究内容 |
| 第2章 实验内容与方法 |
| 2.1 实验材料及仪器设备 |
| 2.2 分析与表征 |
| 2.2.1 孔隙率及体积密度测试 |
| 2.2.2 孔径分布测试 |
| 2.2.3 物相分析 |
| 2.2.4 微观形貌测试 |
| 2.2.5 热膨胀性能测试 |
| 2.2.6 抗弯强度测试 |
| 2.2.7 断裂韧性 |
| 2.2.8 实验数据可靠性处理 |
| 第3章 碳化硅多孔陶瓷的热冲击行为实验研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 多孔碳化硅的热冲击实验 |
| 3.3 碳化硅陶瓷的热冲击断裂性能研究 |
| 3.3.1 常温性能 |
| 3.3.2 高温力学性能 |
| 3.3.3 热冲击温差及冷却介质对残余抗弯强度的影响 |
| 3.3.4 热冲击温差对断裂韧性的影响 |
| 3.3.5 裂纹对断裂韧性的影响 |
| 3.3.6 热应力拟合方程的建立及试验验证 |
| 3.4 碳化硅陶瓷的热疲劳性能研究 |
| 3.4.1 空冷热疲劳 |
| 3.4.2 水冷热疲劳 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 陶瓷膜过滤器内流场及热致损毁机理模拟分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 数值计算的主要模型 |
| 4.2.1 流体动力学基本方程 |
| 4.2.2 气相流动模型 |
| 4.2.3 多孔介质模型 |
| 4.3 多孔陶瓷过滤装置二维模拟及分析 |
| 4.3.1 模型建立 |
| 4.3.2 结构参数及边界条件 |
| 4.3.3 模拟结果 |
| 4.4 多孔陶瓷过滤装置三维模拟 |
| 4.4.1 模型建立 |
| 4.4.2 结构参数及边界条件 |
| 4.4.3 模拟结果及分析 |
| 4.4.4 损毁分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 主要结论 |
| 5.2 下一步展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简历及攻读学位期间发表的学术论文与研究成果 |
（3）粉末床激光熔融工业过滤器的设计、仿真与制造（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题背景与研究意义 |
| 1.2 工业金属过滤器研究现状 |
| 1.3 粉末床激光熔融(LPBF)技术直接制造过滤器 |
| 1.4 过滤器的计算流体力学(CFD)仿真分析 |
| 1.5 课题来源与研究内容 |
| 1.5.1 研究内容 |
| 1.5.2 课题来源 |
| 第二章 实验材料、设备与研究方法 |
| 2.1 软件简介 |
| 2.1.1 过滤器结构设计软件简介 |
| 2.1.2 高温镍基合金过滤器LPBF成型软件简介 |
| 2.1.3 仿真软件简介 |
| 2.2 粉末床激光熔融技术成型设备 |
| 2.3 实验材料与设备 |
| 2.3.1 选用实验材料 |
| 2.3.2 成型工艺参数 |
| 2.3.3 压降-流量测试平台的设计与搭建 |
| 2.3.4 其他实验设备 |
| 2.4 过滤器CFD仿真研究方法 |
| 2.4.1 CFD研究方法简介 |
| 2.4.2 LPBF制造过滤器的CFD仿真方法 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 基于粉末床激光熔融的过滤器结构设计方法 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 融合结点的网状过滤器设计 |
| 3.3 阵列单元体多孔过滤器结构设计 |
| 3.4 梯度多孔过滤器结构设计 |
| 3.5 随机多孔过滤器结构设计 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 粉末床激光熔融直接制造过滤器工艺研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 多种材料高致密度LPBF工艺参数 |
| 4.2.1 316L不锈钢粉末 |
| 4.2.2 CuSn10铜合金粉末 |
| 4.2.3 Ti6Al4V钛合金粉末 |
| 4.3 典型多孔结构特征LPBF制造测试 |
| 4.3.1 倾斜小直径支柱实验 |
| 4.3.2 微小网孔实验 |
| 4.4 LPBF工艺控制的多孔结构 |
| 4.4.1 加快扫描速度v并降低激光功率P |
| 4.4.2 增大扫描线间距 |
| 4.4.3 激光采用脉冲输出模式 |
| 4.5 LPBF制造过滤器的后处理 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 基于粉末床激光熔融工业过滤器仿真分析与测试 |
| 5.1 不同材料打印的融合结点过滤器测试 |
| 5.2 不同孔型的融合结点过滤器测试 |
| 5.3 梯度多孔过滤器CFD仿真分析 |
| 5.3.1 Cross单元结点梯度过滤器 |
| 5.3.2 Star单元结点梯度过滤器 |
| 5.3.3 Vintiles单元结点梯度过滤器 |
| 5.4 梯度多孔过滤器压降测试 |
| 5.5 喷砂处理对压降测试的影响 |
| 5.6 LPBF工艺控制的泡沫多孔过滤结构测试 |
| 5.7 本章小结 |
| 第六章 基于粉末床激光熔融工业过滤器应用案例 |
| 6.1 液压油泵过滤器 |
| 6.2 模具透气结构应用 |
| 6.3 LPBF设备气体循环净化过滤器 |
| 6.4 气体催化过滤器涂覆载体 |
| 6.5 本章小结 |
| 总结与展望 |
| 一、全文研究成果总结 |
| 二、研究展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（4）基于热解煤气的高温静电除尘技术研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1.绪论 |
| 1.1.课题研究背景与意义 |
| 1.2.高温除尘技术研究进展 |
| 1.2.1.旋风除尘器 |
| 1.2.2.多孔过滤式除尘器 |
| 1.2.3.颗粒层除尘器 |
| 1.2.4.静电除尘器 |
| 1.3.高温静电除尘技术文献综述 |
| 1.3.1.高温放电特性 |
| 1.3.2.高温环境中颗粒的静电迁移和捕集 |
| 1.3.3.高温强化捕集 |
| 1.3.4.高温静电除尘中试研究 |
| 1.3.5.存在的不足 |
| 1.4.本文研究内容 |
| 2.高温直流放电特性 |
| 2.1.引言 |
| 2.2.实验装置及方法 |
| 2.2.1.电加热温控炉 |
| 2.2.2.线管式放电装置 |
| 2.2.3.电路系统 |
| 2.2.4.实验气氛 |
| 2.2.5.实验方法 |
| 2.3.温度对放电特性的影响规律 |
| 2.3.1.温度对起晕、击穿电压的影响 |
| 2.3.2.温度对放电电流的影响 |
| 2.4.气氛对放电特性的影响规律 |
| 2.4.1.气氛对放电特性的影响 |
| 2.4.2.电负性气氛和非电负性气氛放电特性比较 |
| 2.4.3.一氧化碳放电特性 |
| 2.5.高温放电过程中的化学反应 |
| 2.6.本章小结 |
| 3.高温直流放电的数值计算模型 |
| 3.1.引言 |
| 3.2.放电模型 |
| 3.2.1.负直流放电模型 |
| 3.2.2.正直流放电模型 |
| 3.3.离子迁移率的计算与讨论 |
| 3.3.1.离子迁移率拟合计算 |
| 3.3.2.气体介质对离子迁移率的影响 |
| 3.3.3.温度对离子迁移率的影响 |
| 3.3.4.利用离子迁移率预测放电电流 |
| 3.4.计算结果 |
| 3.4.1.模型检验 |
| 3.4.2.电场电荷分布 |
| 3.4.3.温度对放电特性影响规律 |
| 3.4.4.气氛对放电特性影响规律 |
| 3.4.5.电源极性对放电特性影响规律 |
| 3.5.本章小结 |
| 4.高温煤气颗粒静电捕集特性 |
| 4.1.引言 |
| 4.2.实验系统 |
| 4.2.1.高温静电除尘器本体 |
| 4.2.2.配气系统 |
| 4.2.3.给料系统 |
| 4.2.4.粉尘浓度采样及测量系统 |
| 4.2.5.粉尘特性 |
| 4.2.6.实验步骤 |
| 4.3.温度对颗粒静电捕集特性的影响规律 |
| 4.3.1.除尘器内电晕放电特性 |
| 4.3.2.温度对除尘性能的影响 |
| 4.3.3.运行参数选择 |
| 4.4.气氛对颗粒静电捕集特性的影响规律 |
| 4.4.1.除尘器内放电特性 |
| 4.4.2.气氛对除尘性能的影响 |
| 4.4.3.煤气气氛对静电除尘器运行的挑战 |
| 4.5.本章小结 |
| 5.高温煤气静电除尘优化技术 |
| 5.1.引言 |
| 5.2.实验装置 |
| 5.3.气氛调质 |
| 5.4.正极性电源 |
| 5.4.1.电源极性对放电过程的影响 |
| 5.4.2.电源极性对颗粒捕集的影响 |
| 5.4.3.正极性电源对化学反应的影响 |
| 5.5.本章小结 |
| 6.高温煤气静电除尘中试试验研究 |
| 6.1.引言 |
| 6.2.试验方法 |
| 6.2.1.高温煤气静电除尘器设计 |
| 6.2.2.高温煤气静电除尘中试试验方法 |
| 6.3.试验结果与讨论 |
| 6.3.1.冷态试验结果 |
| 6.3.2.高温烟气静电除尘试验结果 |
| 6.3.3.含尘含油煤气静电除尘试验结果 |
| 6.3.4.高温热解煤气静电除尘器设计参考 |
| 6.4.本章小结 |
| 7.全文总结与展望 |
| 7.1.全文主要研究内容与结论 |
| 7.2.本文的主要创新点 |
| 7.3.未来工作展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
（5）陶瓷膜过滤器内流场及热致损毁机理模拟分析（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 模型及边界条件 |
| 3 结果与讨论 |
| 3.1 稳态过滤阶段气体的场分布特点 |
| 3.2 脉冲清灰阶段的温度场变化 |
| 3.3 损毁分析 |
| 4 结论 |
（6）陶瓷过滤器脉冲反吹系统数值模拟及其优化（论文提纲范文）
| 0前言 |
| 1 模型及边界条件 |
| 1.1 模型和网格划分 |
| 1.2 数学模型及边界条件 |
| 2 模拟结果及分析 |
| 2.1 反吹过程分析 |
| 2.2 改进模型反吹过程分析 |
| 3结论 |
（7）高水基回液过滤器动态特性及反冲洗机理研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 本文研究背景和意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状及发展趋势 |
| 1.2.1 高水基回液过滤器动态特性国内外研究现状 |
| 1.2.2 高水基回液过滤器反冲洗机理国内外研究现状 |
| 1.3 本文主要研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 本文主要研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 第二章 高水基回液过滤器结构及其液压系统研究 |
| 2.1 高水基回液过滤器结构及其液压系统 |
| 2.1.1 高水基回液过滤器结构组成 |
| 2.1.2 高水基回液过滤器液压系统 |
| 2.2 综采支架液压系统立柱工况及元件参数确定 |
| 2.2.1 液压支架立柱的基本工况分析 |
| 2.2.2 支架液压系统各元件参数的确定 |
| 2.3 支架液压系统压力损失计算 |
| 2.3.1 系统沿程压力损失计算 |
| 2.3.2 系统局部压力损失计算 |
| 2.3.3 系统总压力损失的计算 |
| 2.4 基于AMEsim的高水基回液过滤系统仿真 |
| 2.4.1 高水基回液过滤系统模型建立及参数设置 |
| 2.4.2 仿真结果分析与讨论 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 高水基回液过滤器壁面冲蚀和滤网压降仿真分析 |
| 3.1 壁面冲蚀及滤网压降仿真数学模型 |
| 3.1.1 离散型数学模型 |
| 3.1.2 冲蚀模型 |
| 3.1.3 多孔阶跃模型 |
| 3.2 数值模拟设置 |
| 3.2.1 计算域和网格划分 |
| 3.2.2 边界条件和数值计算方法 |
| 3.3 过滤状态仿真结果及分析 |
| 3.3.1 速度与压力分布 |
| 3.3.2 磨损率分布 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 高水基回液过滤器水射流反冲洗研究 |
| 4.1 高压水射流技术及物料的破坏机理 |
| 4.1.1 高压水射流技术 |
| 4.1.2 水射流对物料的破坏机理研究 |
| 4.2 高压水射流清洗的射流特征 |
| 4.2.1 射流结构 |
| 4.2.2 射流特征参数 |
| 4.2.3 滤芯射流打击压力数学模型 |
| 4.3 滤芯清洗效果影响参数分析及仿真实验方案 |
| 4.3.1 反冲洗影响参数分析 |
| 4.3.2 反冲洗仿真方案的确定 |
| 4.3.3 反冲洗流场模型建立 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 高水基回液过滤器反冲洗流场数值模拟 |
| 5.1 Fluent求解策略 |
| 5.1.1 求解器类型 |
| 5.1.2 湍流模型 |
| 5.1.3 边界条件类型 |
| 5.1.4 6DOF动网格 |
| 5.2 反冲洗流场网格划分及仿真参数设置 |
| 5.2.1 网格划分 |
| 5.2.2 仿真参数设置 |
| 5.3 多孔射流清洗滤芯射流孔径的优化 |
| 5.3.1 射流孔径参数确定 |
| 5.3.2 数值仿真结果与分析 |
| 5.3.3 不同射流孔径下滤芯清洗效果比较 |
| 5.4 多孔射流清洗滤芯射流孔距的优化 |
| 5.4.1 射流孔距参数确定 |
| 5.4.2 数值仿真结果与分析 |
| 5.4.3 不同射流孔距下滤芯清洗效果比较 |
| 5.5 多孔射流清洗滤芯射流角的优化 |
| 5.5.1 射流角参数确定 |
| 5.5.2 仿真结果与分析 |
| 5.5.3 不同射流角下滤芯清洗效果比较 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 总结和展望 |
| 6.1 主要工作与成果 |
| 6.2 本文研究创新点 |
| 6.3 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
（8）陶瓷过滤器流场分析与结构优化（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 高温除尘器介绍 |
| 1.2.1 旋风除尘 |
| 1.2.2 静电捕集除尘 |
| 1.2.3 袋式除尘器 |
| 1.2.4 过滤式除尘器 |
| 1.3 国内外研究现状 |
| 1.4 主要研究内容 |
| 2 陶瓷过滤器过滤原理及基本方程 |
| 2.1 陶瓷过滤器过滤原理 |
| 2.1.1 陶瓷滤芯的主要参数 |
| 2.1.2 陶瓷滤芯过滤原理 |
| 2.2 过滤的基本方程 |
| 2.2.1 气相运动方程 |
| 2.2.2 颗粒运动和沉积数学模型 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 陶瓷过滤除尘器的除尘实验研究 |
| 3.1 实验装置及物料 |
| 3.2 实验方法及流程 |
| 3.3 实验结果及分析 |
| 3.3.1 过滤阻力 |
| 3.3.2 洁净气体过滤 |
| 3.3.3 含尘气体过滤 |
| 3.3.4 高压气体反吹 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 陶瓷过滤除尘过程数值模拟及结果分析 |
| 4.1 数值计算主要模型 |
| 4.1.2 气相流动模型 |
| 4.1.3 多孔介质模型 |
| 4.2 模型建立 |
| 4.2.1 模型的几何尺寸 |
| 4.2.2 过滤模型的网格划分 |
| 4.2.3 边界条件的设定 |
| 4.3 数值计算结果与分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 陶瓷过滤器反吹系统流场模拟 |
| 5.1 反吹系统介绍 |
| 5.2 模型建立和边界条件 |
| 5.3 结果及其分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 本文研究结论 |
| 6.2 研究工作的展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 学位论文数据集 |
（9）稀土钨热电子发射式高温静电除尘器阴极特性和除尘性能（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 主要符号表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 选题背景及依据 |
| 1.2 国内外的研究现状 |
| 1.2.1 高温除尘技术 |
| 1.2.1.1 旋风除尘器 |
| 1.2.1.2 管式过滤除尘器 |
| 1.2.1.3 颗粒层除尘器 |
| 1.2.1.4 静电除尘技术 |
| 1.2.2 电子发射材料的研究现状 |
| 1.2.2.1 电子发射的基本原理 |
| 1.2.2.2 热电子发射阴极的研究 |
| 1.2.2.3 稀土钨热电子发射机理 |
| 1.2.3 热电子发射式高温静电除尘 |
| 1.2.3.1 除尘试验研究 |
| 1.2.3.2 除尘特性理论研究 |
| 1.3 研究思路和内容 |
| 1.4 本章小结 |
| 第二章 应用于TEESP稀土钨阴极材料的制备与表征 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 稀土钨阴极的制备工艺 |
| 2.2.1 垂熔烧结 |
| 2.2.2 塑性加工 |
| 2.2.3 工艺流程 |
| 2.3 物相与微观形貌表征 |
| 2.3.1 X射线衍射分析(XRD) |
| 2.3.2 材料的会相组织(OM) |
| 2.4 稀土钨阴极的有效逸出功 |
| 2.4.1 逸出功测试原理 |
| 2.4.1.1 零场发射电流密度 |
| 2.4.1.2 逸出功 |
| 2.4.2 实验测试和测试结果 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 TEESP中稀土钨阴极的伏安特性与损耗机理 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 伏安特性 |
| 3.2.1 实验装置 |
| 3.2.2 结果与讨论 |
| 3.2.2.1 温度对伏安特性的影响 |
| 3.2.2.2 环境气氛对伏安特性的影响 |
| 3.2.2.3 气压对伏安特性的影响 |
| 3.3 稀土钨阴极损耗机理研究 |
| 3.3.1 实验装置 |
| 3.3.2 稀土钨材料在二氧化碳中的损耗机理研究 |
| 3.3.2.1 物相与微观形貌表征 |
| 3.3.2.2 结果与讨论 |
| 3.3.3 稀土钨材料在微氧气氛中的损耗研究 |
| 3.3.3.1 物相与微观形貌表征 |
| 3.3.3.2 结果与讨论 |
| 3.3.4 稀土钨材料在含氧气氛中损耗研究 |
| 3.3.4.1 物相与形貌表征 |
| 3.3.4.2 电压对材料氧化的影响 |
| 3.3.5 损耗机理讨论 |
| 3.4 损耗计算 |
| 3.4.1 模型的建立 |
| 3.4.2 结果与讨论 |
| 3.5 稀土钨阴极发射稳定性讨论 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 稀土钨热电子发射式高温静电除尘实验研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 飞灰高温比电阻 |
| 4.2.1 飞灰比电阻的研究综述 |
| 4.2.2 实验样品与设备 |
| 4.2.3 实验结果 |
| 4.2.3.1 飞灰特性 |
| 4.2.3.2 温度对飞灰的比电阻的影响 |
| 4.2.4 讨论 |
| 4.3 TEESP除尘实验装置 |
| 4.3.1 实验装置 |
| 4.3.2 除尘系统的主要参数 |
| 4.4 TEESP除尘实验结果与讨论 |
| 4.4.1 单区除尘器工作特性 |
| 4.4.1.1 工作电压的影响 |
| 4.4.1.2 工作温度的影响 |
| 4.4.1.3 入口粉尘浓度的影响 |
| 4.4.1.4 不同极间距对除尘性能的影响 |
| 4.4.1.5 荷电区长度对除尘性能的影响 |
| 4.4.2 双区除尘器 |
| 4.4.3 讨论 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 TEESP中气体电离和荷电颗粒捕集的数值模拟 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 气体电离数值模拟 |
| 5.2.1 模拟方法 |
| 5.2.1.1 计算对象 |
| 5.2.1.2 基本方程 |
| 5.2.1.3 电子碰撞和化学反应 |
| 5.2.2 模拟结果与讨论 |
| 5.2.2.1 空间电荷密度分布 |
| 5.2.2.2 径向离子和电子分布 |
| 5.2.2.3 极间距的影响 |
| 5.2.3 讨论 |
| 5.3 颗粒物在电场中的荷电量 |
| 5.4 TEESP数值模拟 |
| 5.4.1 电除尘器数学模型 |
| 5.4.1.1 粉尘荷电分布 |
| 5.4.1.2 电场分布模型 |
| 5.4.1.3 流场模型 |
| 5.4.1.4 粉尘粒子输运模型 |
| 5.4.2 数值模拟过程及实现 |
| 5.4.2.1 计算对象 |
| 5.4.2.2 物性参数 |
| 5.4.2.3 计算方法 |
| 5.4.2.4 边界条件 |
| 5.4.3 计算结果与分析 |
| 5.4.3.1 模型的有效性验证 |
| 5.4.3.2 累积捕集效率 |
| 5.4.3.3 入口流速对除尘效率的影响 |
| 5.4.3.4 除尘器长度对除尘效率的影响 |
| 5.4.3.5 发射阴极材料对除尘效率的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 总结 |
| 6.1 全文总结 |
| 6.2 本文创新点 |
| 6.3 进一步研究的建议 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及发表的论文 |
（10）高温烟气袋式除尘系统关键技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 选题的背景及意义 |
| 1.1.2 袋式除尘器概述 |
| 1.2 高温烟气袋式除尘器研究现状 |
| 1.2.1 高温烟气除尘技术 |
| 1.2.2 高温烟气袋式除尘器 |
| 1.2.3 袋式除尘器控制技术与理论 |
| 1.3 除尘器数值模拟方法研究现状 |
| 1.4 本文主要工作 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 主要创新点 |
| 第2章 袋式除尘器工作原理及除尘机理分析 |
| 2.1 袋式除尘器工作原理 |
| 2.1.1 滤尘机理 |
| 2.1.2 脉冲袋式除尘器工作过程 |
| 2.2 袋式除尘器结构组成 |
| 2.3 袋式除尘器的控制系统分析 |
| 2.3.1 袋式除尘器温度控制系统分析 |
| 2.3.2 除尘器阻力系统分析 |
| 2.3.3 脉冲清灰控制系统分析 |
| 2.4 小结 |
| 第3章 基于自适应模糊算法的袋式除尘器温度控制 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 模糊控制 |
| 3.2.1 模糊控制器的基本结构 |
| 3.2.2 模糊控制器设计原理 |
| 3.2.3 模糊控制器建立步骤 |
| 3.3 袋式除尘器温度控制模糊控制器 |
| 3.3.1 吸风直接冷却计算分析 |
| 3.3.2 温度控制器系统结构 |
| 3.3.3 高温烟气温度特征提取与预测 |
| 3.3.4 温度控制模糊变量 |
| 3.3.5 仿真结果分析 |
| 3.4 基于自适应模糊变权重算法的温度控制 |
| 3.4.1 自适应模糊控制理论分析与控制方法比较 |
| 3.4.2 模糊参数隶属函数改进 |
| 3.4.3 自适应模糊变权重算法 |
| 3.4.4 仿真结果分析 |
| 3.5 小结 |
| 第4章 袋式除尘器流场数值模拟分析 |
| 4.1 袋式除尘器建模数据提取 |
| 4.2 袋式除尘器气箱喷吹气流分布数值模拟 |
| 4.2.1 构建除尘器气箱箱体模型 |
| 4.2.2 除尘器气箱箱体模型的网格划分 |
| 4.2.3 确定箱体边界条件 |
| 4.2.4 Fluent求解 |
| 4.3 袋式除尘器滤袋区域喷吹气流分布的数值模拟 |
| 4.3.1 建立几何模型 |
| 4.3.2 滤袋及箱体几何模型的网格划分 |
| 4.3.3 确定滤袋边界条件 |
| 4.3.4 Fluent求解 |
| 4.3.5 模拟计算结果试验验证 |
| 4.4 小结 |
| 第5章 袋式除尘器清灰策略与模糊控制方法研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 袋式除尘系统阻力 |
| 5.2.1 袋式除尘器阻力 |
| 5.2.2 袋式除尘器的管道阻力 |
| 5.2.3 袋式除尘器管道阻力模拟与分析 |
| 5.3 袋式除尘器的脉冲清灰 |
| 5.3.1 脉冲清灰 |
| 5.3.2 脉冲清灰系统组成 |
| 5.3.3 脉冲清灰流程 |
| 5.4 脉冲清灰策略 |
| 5.5 基于模糊控制的脉冲清灰控制研究 |
| 5.5.1 清灰模糊控制器结构 |
| 5.5.2 清灰模糊控制器的建立 |
| 5.6 小结 |
| 第6章 基于模糊控制的袋式除尘器实现与应用 |
| 6.1 烟气现场检测数据 |
| 6.2 粉尘性质分析 |
| 6.3 除尘方案制定 |
| 6.4 袋式除尘器温度自适应模糊控制系统应用 |
| 6.4.1 除尘前的降温处理 |
| 6.4.2 温控系统应用效果分析 |
| 6.5 阻力及清灰模糊控制系统应用分析 |
| 6.6 小结 |
| 第7章 结论及展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 展望 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
四、Numerical Analysis of Flow Field in Ceramic Filter During Pulse Cleaning（论文参考文献）
- [1]金锥滤筒除尘器脉喷清灰性能的研究与优化[D]. 邱俊. 南昌大学, 2021(02)
- [2]高温过滤用碳化硅多孔陶瓷热致损毁机理研究[D]. 司凯凯. 中国科学院大学(中国科学院过程工程研究所), 2020(02)
- [3]粉末床激光熔融工业过滤器的设计、仿真与制造[D]. 叶光照. 华南理工大学, 2020(02)
- [4]基于热解煤气的高温静电除尘技术研究[D]. 陈泉霖. 浙江大学, 2020(07)
- [5]陶瓷膜过滤器内流场及热致损毁机理模拟分析[J]. 司凯凯,陈运法,刘庆祝,熊瑞,孙广超,刘开琪. 过程工程学报, 2020(11)
- [6]陶瓷过滤器脉冲反吹系统数值模拟及其优化[J]. 李海霞,郝振东,白雪. 流体机械, 2019(05)
- [7]高水基回液过滤器动态特性及反冲洗机理研究[D]. 刘峰. 太原科技大学, 2019(04)
- [8]陶瓷过滤器流场分析与结构优化[D]. 李宾. 河南理工大学, 2016(07)
- [9]稀土钨热电子发射式高温静电除尘器阴极特性和除尘性能[D]. 许津津. 东南大学, 2015(08)
- [10]高温烟气袋式除尘系统关键技术研究[D]. 谷艳玲. 沈阳工业大学, 2015(06)