一、热处理对铸造Co-Cr-Mo合金性能的影响（论文文献综述）
孙启[1]（2021）在《牙科钴铬合金激光选区熔化成形及后处理的研究》文中研究说明激光选区熔化（SLM）3D打印技术由于其个性化定制、能够成形复杂修复体、成形精度高、能大批量生产修复体、理化性能优异等特点,在口腔修复体领域拥有广泛的应用前景。但是SLM技术也存在一系列问题待以解决,其成形件内部孔隙较多、表面粗糙度较差、残余应力较大,以上这些问题一直困扰着SLM技术在口腔修复领域的临床应用。为解决以上问题,本文首先对SLM钴铬合金的显微组织进行表征,分析其显微组织的特点。然后通过实验得到了不同成形工艺（激光功率P和扫描速度V）下SLM钴铬合金的熔池形貌、孔隙率、表面粗糙度和维氏硬度,从而得到了激光线能量密度E与成形件组织和性能之间的联系,优化了打印工艺参数。然后针对不同预期用途的口腔修复体,研究了两种热处理工艺（硬化热处理和软化热处理）对SLM钴铬合金组织和力学性能的影响,并研究了模拟烤瓷热处理对SLM钴铬合金组织和力学性能的影响。主要研究结论如下:（1）SLM成形钴铬合金由大量类似于“鱼鳞片状”的团状组织构成,这主要由于激光能量高斯分布的特点导致的。而熔池内部由垂直于熔池边界生长的柱状亚晶组成,这种独特的形态主要由于在熔池边界上更容易形成晶核,而晶核易朝着最大的热流方向生长。SLM钴铬合金相组成为单相过饱和的γ-Co固溶体（FCC结构）,这是由于SLM成形高熔池温度高凝固速度的原因所导致的。（2）根据激光功率P和扫描速度V对熔池形貌以及孔隙率的影响规律,引入线能量密度E,综合概括两种工艺参数P、V与熔池形貌、成形件性能之间的联系。随着线能量密度E的增大,成形件孔隙率降低,维氏硬度提升。但是当激光线能量密度E>0.15 J/mm后,孔隙率下降趋势和维氏硬度上升趋势逐渐平缓,主要由于熔池搭接区域处的缺陷萌生区减小。成形件的表面粗糙度随着线能量密度E的增大先下降后上升。线能量密度E<0.15 J/mm时,由于“凹谷”现象,试样表面粗糙度较高。线能量密度E增加至0.150.2 J/mm时,试样表面逐渐变平滑。而当线能量密度E继续增大至0.2 J/mm以上时,由于“凸峰”现象,使试样的表面粗糙度增大。实验得到优化的SLM钴铬合金成形工艺参数（线能量密度E=0.173 J/mm、激光功率P=190 W、扫描速度V=1100 mm/s）。（3）硬化热处理可以提升原始态SLM钴铬合金的强硬度,但是会使材料塑性下降。这主要因为硬化热处理使原始态SLM钴铬合金析出Laves相以及发生等温FCC→HCP相转变。软化热处理可以提升原始态SLM钴铬合金的延伸率,也会使材料屈服强度和硬度有所下降。这主要因为软化热处理中再结晶的发生以及孪晶界的出现。（4）模拟烤瓷热处理会使原始试样的强硬度明显提升,延伸率大幅下降。主要由于晶体缺陷促进亚晶界上长条状的Laves相和条纹状的ε-Co相的出现,恶化材料的韧性。模拟烤瓷热处理会使软化态试样的强硬度略有提升,延伸率有所下降。其力学性能的变化主要是由于晶内弥散分布的Laves相的出现和晶界处长条状Laves相的长大。模拟烤瓷热处理会使硬化态试样的强硬度有所降低,延伸率有所提升。主要由于模拟烤瓷热处理过程中发生的HCP→FCC相转变。
周亚男[2]（2021）在《激光选区熔化牙科Co-Cr合金微观组织演变及性能调控》文中进行了进一步梳理由于兼具金属的力学性能和陶瓷的美学效果,金属基烤瓷修复已经成为国内外牙体、牙列缺损的主要的修复方式之一。Co-Cr合金具有优异的力学性能、耐腐蚀性能和生物相容性,是目前应用最广泛的牙科修复用金属材料。激光选区熔化（Selective Laser Melting,SLM）具有个性化设计和复杂形状快速加工等特点,特别适合用于Co-Cr烤瓷基底的制作。SLM技术可以大幅提高生产效率和产品质量稳定性,降低生产成本,同时根据患者病牙数据成形的SLM修复体与患者的匹配度高,缩短患者佩戴的适应期,降低并发症的发生率。因此,SLM技术已经逐渐取代精密铸造和数控切削成为Co-Cr烤瓷基底的主要制作方法。目前SLM Co-Cr烤瓷修复体在显微组织和性能研究上存在以下几个科学问题亟待解决:1)SLM Co-Cr合金的微观组织对力学性能和金瓷结合性能的影响机制尚不清楚。对比铸造Co-Cr合金,系统的研究SLM Co-Cr合金的微观组织,并探究其微观组织对力学性能和金瓷结合性能的影响机制,是准确评估SLM Co-Cr烤瓷修复体使用寿命和裂瓷风险的基础。2)对退火过程SLM Co-Cr合金显微组织、力学性能和金瓷结合性能的演变规律缺乏研究。退火处理既可以消除SLM成形过程形成的残余应力,也可以改善显微组织和性能。建立退火处理对力学性能和金瓷结合性能的影响机制可以为退火工艺的设计提供理论依据。3)对烤瓷过程SLM Co-Cr合金微观组织的演变机理缺乏研究。4)Co-Cr烤瓷修复体的金瓷结合性能偏低。针对以上几个科学问题,本文对以下内容展开了研究:1)研究As-SLM Co-Cr合金显微组织形成机理;2)研究SLM Co-Cr合金的微观组织,并结合铸造Co-Cr合金,探究微观组织对SLM Co-Cr合金力学性能和金瓷结合性能的影响机制;3)研究退火和烤瓷过程中SLM Co-Cr合金微观组织的演变规律,并探究退火温度对SLM Co-Cr合金力学性能和金瓷结合性能的影响机制;4)结合金属学原理和金属-陶瓷结合机理,提出并验证一种提高SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的方法,该方法是对SLM Co-Cr烤瓷修复体进行热处理,并探究烤瓷后热处理对SLM Co-Cr修复体金瓷结合性能的影响机制。本文获得了如下研究结果:1)As-SLM Co-Cr合金的显微组织特征与金属熔体的凝固速度、温度梯度及在固态金属上的润湿、铺展行为有关。SLM成形过程较大的温度梯度和过冷度,是造成As-SLM Co-Cr合金晶粒细小和形成形成柱状晶结构的主要原因。柱状晶的生长方向与温度梯度和散热方向有关,通常沿最快散热方向生长。As-SLM合金独特微观形貌的形成与金属熔体润湿、铺展和快速凝固行为有关。过高的凝固速度和冷却速度使fcc结构的γ基体有90%以上保留至室温。2)SLM Co-Cr合金的力学性能显着优于铸造合金,ε马氏体对力学性能不利。Co-Cr合金以等温马氏体相变（γ→ε）为主。针状ε马氏体容易撕裂基体,增加材料脆性,对力学性能不利;相较于铸造合金,SLM Co-Cr合金的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率均高50%以上,显微维氏硬度也明显高于铸造合金。细晶强化和第二相强化作用是造成SLM Co-Cr合金优异力学性能的主要原因。3)界面处γ→ε相变有利于金瓷结合性能的提高。ε相具有较低的热膨胀系数,与陶瓷的热匹配性更好;界面处γ→ε相变会产生更多的空位等缺陷,有利于界面处原子扩散,增加化学结合力,而原子扩散又会为界面处γ→ε相变创造条件。4)烤瓷处理对SLM Co-Cr合金的晶粒和第二相析出影响不大,但显着影响γ→ε相变。由于处理时间较短,烤瓷热循环对晶粒和第二相析出基本没有影响。但较高的烧结温度和较快的冷却速度会影响γ→ε相变。预氧化处理时,由于较高的烧结温度（980℃）和较快的冷却速度,γ相含量急剧增加;但在后续的烧结程序中,由于要考虑到陶瓷与金属基体的热匹配性,烧结温度和冷却速度均显着降低,在降温过程中发生等温马氏体相变。随着烤瓷步骤的增加,?马氏体逐渐增多,γ相逐渐减少。5)烤瓷后热处理可以促进SLM Co-Cr烤瓷修复体金属-陶瓷结合界面原子扩散,提高化学结合力,并促进界面处γ→ε相变的发生,提高金瓷结合力。烤瓷后热处理对SLM Co-Cr烤瓷修复体金瓷结合性能的影响:一是可以促进SLM Co-Cr烤瓷件金属-陶瓷结合界面处原子扩散,提高化学结合力;二是通过引起界面处金属侧化学成分变化,为γ→ε相变创造条件,而γ→ε相变会在界面处产生较高的空位等缺陷浓度,进一步促进原子扩散;三是ε相具有更低的热膨胀系数,与陶瓷层具有较好的热匹配性,烤瓷后热处理可以在结合界面处产生更多ε相,降低微裂纹形成的可能;四是烤瓷后热处理可以释放金瓷界面处的残余应力,这对延缓界面处裂纹扩展有很大的作用。在750℃进行烤瓷后热处理可以在较少影响金属基底显微组织的前提下显着提高烤瓷修复体的金瓷结合强度。
王志云[3]（2021）在《选区激光熔化成形多孔Inconel718合金组织性能研究》文中提出高温镍基多孔材料具有耐高温、弹性模量低、密度小、重量轻等优点,可用于制备高温过滤器、热交换器、发动机壳体等零件,已经被广泛应用于航空航天、汽车、模具等领域。传统的多孔材料制备方法工艺复杂、重复性差、孔隙不易控制及制备成本较髙。选区激光熔化（Selective Laser Melting,SLM）技术工艺简单,可控性好、复杂零件成形精度高,可制备出孔隙可控、结构可调且成形质量好的多孔结构,在多孔材料的制备方面表现出独有的优势。但SLM成形过程中随着工艺参数的变化,零件的成形质量也有所不同,从而影响多孔材料的组织性能。本文以多孔Inconel718合金为研究对象,通过对SLM成形工艺参数进行优化,制备出典型的四面体多孔结构和金刚石多孔结构,并对这两种多孔结构的组织和性能进行了研究。主要研究内容和结果如下:（1）采用数值模拟方法研究了Inconel718合金在SLM成形过程中温度场的分布和熔池尺寸的变化规律。结果表明:随着激光功率增加、扫描速度降低,激光能量密度增加,熔池的最高温度、液相存在时间增加,熔池的宽度和深度增加。相对激光扫描速度,激光功率对熔池温度和液相存在时间以及熔池尺寸的影响较大。当激光功率为260-310W,扫描速度为960-1010 mm/s时,熔池宽度为149.76-173.02μm,深度为47-59μm,搭接率为26.55-36.42%,有利于Inconel718合金的SLM成形。（2）利用热-结构间接耦合法研究了Inconel718合金在SLM成形过程中应力的分布特征和演变规律以及激光功率和扫描速度对残余应力的影响。结果表明:扫描方向上,扫描方向前端X方向分应力随着激光功率的增加、扫描速度的降低而增加,在扫描方向后端X方向分应力随着激光功率的增加、扫描速度的降低而降低。在垂直于扫描方向上,Y向应力随工艺的变化具有相同的规律和机理。当激光功率为260-310 W,扫描速度为960-1010 mm/s时,应力分布不会导致翘曲变形。（3）在模拟的基础上,结合实验对SLM成形Inconel718零件多孔结构的工艺参数进行了优化。结果表明,激光功率为285 W,扫描速度为990 mm/s时,成形的多孔结构表面平整,没有明显的孔洞以及未熔合等缺陷,冶金结合致密,成形良好。内部组织以γ为基体,分布着大量的等轴结构和柱状结构,搭接区由于经历了反复重熔导致等轴、柱状结构变的细小,无明显强化相析出物,存在大量Laves相。（4）利用模拟和实验相结合的方法研究了四面体多孔结构和金刚石多孔结构的压缩变形行为。结果表明:两种多孔结构的应力-应变曲线均表现出“三阶段”特征,即应力随应变线性增加的线弹性变形阶段、应力随应变缓慢增加的塑性变形阶段和应力快速增加的致密化阶段。四面体多孔结构压缩过程中由于应力集中程度大且应力分布不均匀,发生剪切变形,表现出较高的抗压强度。金刚石多孔结构应力集中程度小且分布较为均匀,在压缩方向上被墩粗,抗压强度较低。（5）研究了热处理对SLM成形多孔Inconel718合金组织性能的影响规律。结果表明:经过均匀化热处理后两种多孔结构的压缩性能均明显提高,四面体多孔结构提高了21.8%,金刚石多孔结构提高了18.98%。性能提高的主要原因是由于经过均匀化热处理后大量Laves相溶解释放强化相形成元素Nb,使大量纳米级γ"相在晶内析出且均匀分布,对合金起到弥散强化作用,提高了合金的压缩性能。经过均匀化热处理的多孔结构可用于航空航天、汽车工业等领域的轻质支撑结构、高温过滤器以及夹芯板材的制备。
王立毅[4]（2020）在《选区激光熔化Inconel 718高温合金小微样品蠕变性能及其评价方法研究》文中研究表明选区激光熔化成形（Selective laser melting,SLM）技术具有自定义形状设计、个性化定制、高加工精度、节约资源、加工周期短和智能优化零件性能等优势,因此在航空、医疗、教育、能源等国计民生重要领域均具有巨大的应用前景。然而,在SLM成形部件大规模应用之前,其力学性能特别是长期服役性能仍存在许多亟待解决的关键科学问题。本论文选取SLM成形Inconel 718合金作为研究对象,开展了适用于小微样品高温蠕变实验系统的搭建、SLM成形合金三维空间晶粒结构表征、热处理条件及成形样品特性（取样位置、加载方向及表面状态）对材料高温蠕变性能影响的一系列研究。本研究对于澄清SLM成形的Inconel 718合金组织结构特点、优化高温蠕变抗力的高温合金SLM成形工艺参数以及建立SLM成形合金部件高温力学性能认证评价方法具有重要的理论指导意义和应用参考价值。论文获得的主要研究结果如下:调研了小微样品蠕变研究现状和现行行业标准,针对实验需求,设计并开发了两套小微样品高温蠕变测试系统:小冲杆蠕变测试系统和具有数字图像相关技术表征功能的小微样品单轴蠕变测试系统。小冲杆蠕变测试系统可以在室温～800℃、载荷50～1000 N的条件下对样品实施具有氩气保护的小冲杆蠕变性能评价,载荷精度可达±0.1 N,变形分辨率为10 μm;单轴蠕变测试系统可以在室温～800℃、载荷0～2000N的条件下对样品实施单轴蠕变性能评价,载荷精度可达±0.1 N,变形测量分辨率可达0.09μm。在小微样品单轴蠕变测试系统中,采用数字图像相关技术可以对小微样品单轴蠕变过程中的全场瞬时应变进行测量。通过验证实验,证明了两个设备对小微样品的高温蠕变性能表征具有独特的优势,设备测量结果正确、可信。考察了90°交叉打印成形的Inconel 718样品中熔池的交互作用与晶粒三维空间异质结构之间的关系。发现,打印成形的Inconel 718样品由长度可达1 mm的细长柱状晶和平均高度为81.3 μm的粗大V形晶粒组成。样品中呈现出晶粒尺寸和织构强度的周期性分布。熔池心部重叠位置的织构强度和晶粒尺寸均达到极大值,在此处形成外延生长的柱状晶。熔池边缘重叠位置的织构强度和晶粒尺寸均达到极小值,在此处形成层层叠加的V形晶粒。基于此,建议把周期性结构简化为组织结构单元,对组织结构单元进行SLM成形Inconel 718合金力学分析和模拟更为合理。考察了SLM成形Inconel 718样品与传统锻造、铸造成形Inconel 718样品在组织结构、小冲杆蠕变性能等方面的差异。结果表明,SLM成形Inconel 718表现出与传统锻造和铸造成形Inconel 718不同的小冲杆蠕变性能和断裂行为。在650℃/600 N条件下,沿打印方向（Building Direction,BD）加载的SLM Inconel 718样品的短时小冲杆蠕变寿命和锻态样品的蠕变寿命相当,但远低于铸态样品的蠕变寿命。晶界上分布的Laves相是导致SLM成形样品小冲杆蠕变断裂的主要原因。BD方向加载导致柱状晶晶界与局部位置的拉应力垂直,进一步降低了样品的蠕变寿命。在SLM成形样品中,“道-道”熔池附近不同方向的晶粒和枝晶导致了裂纹扩展发生偏折。研究了不同热处理态SLM成形Inconel 718合金在不同加载方向上的小冲杆蠕变（Small Punch Creep,SPC）性能,分析了热处理制度和加载方向对蠕变寿命和开裂行为的影响。发现,相同方向加载下,均匀化/时效的HA1处理态样品的小冲杆蠕变寿命最长,而固溶/时效的SA处理态样品的小冲杆蠕变寿命最短。这是因为HA1处理态样品晶界处有害的δ相较少,且晶粒内增强的γ’和γ"强化相较多,而SA处理态样品的析出相分布与之相反。完全再结晶热处理（HA2热处理）可提高BD方向加载的Z样品小冲杆蠕变寿命,但降低了扫描方向加载的X样品蠕变寿命,使两者寿命相当。以柱状晶为主的样品小冲杆蠕变抗力优于晶粒尺寸较大的等轴晶样品。相同热处理条件（HA1,HSA,SA）下,X样品的小冲杆蠕变寿命比Z样品的寿命更长,这主要是空间多级晶粒结构导致的。理论计算表明,在SLM成形过程中,较高的能量输入或较大的熔池重叠率有助于降低V形晶粒的面积百分比,从而进一步提高样品的小冲杆蠕变寿命。考察了取样位置、加载方向和样品表面状态对样品单轴蠕变性能的影响规律。结果表明,底部样品因再结晶程度高,组织中残留的V形晶粒较少,蠕变寿命最高,而顶部样品中存在大量的V形晶粒,因而蠕变寿命最低。平行于打印方向加载的样品（0°样品）因裂纹受柱状晶约束不易横向扩展,因而具有较长蠕变寿命,而垂直于打印方向加载的样品（90°样品）因裂纹在一定程度上容易沿横向柱状晶晶界扩展,蠕变寿命较短,与打印方向城45°加载的样品（45°样品）的受力状态比较复杂,裂纹呈网状分布,产生67°方向的倾斜裂纹,因此,蠕变寿命最短。粗糙表面的样品蠕变裂纹萌生于表面缺陷位置,其蠕变寿命略低于光滑样品。
高超峰[5]（2020）在《激光选区熔化成形TiN/AlSi10Mg复合材料组织性能与强韧化机理》文中研究表明激光选区熔化（Selective laser melting,SLM）技术通过高能激光束熔化金属粉末进行逐层叠加成形,不仅突破了传统加工工艺对零件几何形状的限制、提高材料利用率,而且在加工过程中的高频热循环使得材料长期处于非平衡状态,极大地提高了材料的强度。SLM技术的飞速发展为高性能轻量化材料的制备及应用带来了广阔的空间。本研究以Al Si10Mg合金为对象,首先采用双喷嘴气雾化技术制备SLM用Al Si10Mg合金粉末对并粉末特性进行定量化表征;其次通过超声振动分散工艺制备纳米Ti N改性Al Si10Mg复合粉末。重点研究了TTiN/AlSi10Mg复合材料的激光可加工性、显微组织演化、力学性能以及强韧化机理;最后通过SLM制备不同形状的多孔晶格结构,并进行有限元模拟分析,研讨了多孔晶格结构的压缩行为和能量吸收能力。本研究主要获得了以下结论:（1）双喷嘴气雾化技术制备Al Si10Mg粉末的最佳的雾化工艺参数为雾化压力3.0MPa,导液管直径4.2 mm,熔体过热度350 K,所制备粉末的细粉（小于50μm）收得率高达72.14%。雾化参数对所制备粉末的特性有重要影响,保持雾化压力和熔体过热度不变,导液管直径增大,粉末中值粒径随之增大,细粉收得率减少,粉末的平均球形度和赘生物指数减小;保持导液管直径和熔体过热度不变,气雾化压力增加,气液流量比增大,粉末中值粒径逐渐减小,细粉收得率升高,粉末球形度和赘生物指数增大;保持导液管直径和雾化压力不变,熔体过热度提高,粉末的中值粒径先略微增大再快速减小,粉末球形度和赘生物指数没有明显的变化规律。气雾化制备Al Si10Mg粉末的显微组织是由过饱和的α-Al基体以及分布在基体中的共晶Si网络组成。（2）通过超声振动分散法成功制备均匀分散且仍保持近球形的TTiN/AlSi10Mg复合粉末。随着Ti N含量的增加,复合粉末的激光反射率持续大幅降低,且在100 W低功率下相比于Al Si10Mg粉末具有更好的SLM加工性。随着扫描速度的提高,复合材料的晶粒尺寸被显着细化。纳米尺寸的Ti N颗粒分散在基体中,少量团聚的Ti N颗粒则长大成微米级团簇并与基体间发生相互扩散和原位反应形成界面过渡层。Ti N的含量对复合材料的组织性能有重要影响,当Ti N含量从2 wt.%增加到6 wt.%时,成形试样中的纳米Ti N颗粒逐渐增多,且主要分布在基体的晶界处。少量Ti N颗粒位于晶粒内部且与Al基体具有良好的界面结合。纳米Ti N颗粒的存在消除了Al Si10Mg材料显微组织沿（001）方向的择优取向、加速了异相形核、促进了再结晶进程、阻碍了晶粒长大,并显着细化了晶粒。在4 wt.%Ti N最佳添加量下成形的复合材料的平均晶粒尺寸为1.24μm,远低于未增强的Al Si10Mg试样（3.86μm）。在细晶强化、第二相颗粒引起的奥罗万强化、载荷传递强化和位错密度强化的共同作用下,可以获得492±5.5 MPa的优异抗拉强度,7.5±0.29%的断后伸长率和156±4.9 HV的显微硬度,这优于绝大多数SLM成形的Al Si10Mg复合材料和其他系列高强铝合金及其复合材料。（3）180℃人工时效对SLM成形TiN/AlSi10Mg复合材料的显微组织没有明显影响,但由于Mg2Si相的析出强化,材料的硬度和屈服强度略微增加。固溶处理使得SLM成形试样的共晶纤维状Si网络显微组织被完全分解,基体和晶界处过饱和的Si大量析出并聚集长大为不规则的Si颗粒,分布在基体中,从而使得固溶强化降低,基体软化。固溶处理后的试样抗拉强度和硬度降低至303.7±4.9 MPa和98.2±4.1 HV,但断后伸长率增加至9.57±0.5%,提高了27%。逐步提高固溶处理温度,然后进行人工时效（SHA）,Si颗粒逐渐长大,平均尺寸从0.74μm增加到1.55μm。在500℃和540℃固溶时分别从基体中析出Al Fe Si和Al Si Ti针状金属间化合物。随着固溶温度的提高,Mg2Si和针状金属间化合物的沉淀硬化克服了显微组织粗化和基体软化的影响,导致硬度和抗拉强度增加,塑性略微减少。与460℃SHA相比,固溶温度升高到500℃和540℃时,材料的抗拉强度从268.7±2.5 MPa分别增加至305.9±11.1 MPa和336.8±1.5 MPa。（4）设计新颖的板状晶格结构Isomax并进行SLM成形,建立合适的材料本构模型来仿真模拟晶格结构的压缩变形行为。发现该结构的最大压缩应力和能量吸收能力分别约为等质量的高强桁架结构（Octet truss,BCC,Tetrakaidecahedron）的3倍和5倍。不同拓扑形状对多孔晶格的成形质量有重要影响,成形过程中的“台阶效应”,会使得与加工方向有一定倾斜角的梁/杆表面产生不规则的隆起和粉末粘连,成形质量较差。在压缩塑性变形阶段,Octet truss和BCC结构出现了沿45°方向的剪切带,而Tetrakaidecahedron和板状Isomax结构则是均匀的逐层变形。
石晓艳,皇甫强,罗锦华,韩建业,师燕妮,于振涛[6]（2020）在《SLM技术成型生物医用钴铬合金的研究进展》文中提出钴铬合金由于其优异的力学性能、耐腐蚀性及生物相容性,被广泛用作生物医用齿科修复、骨科植入及心血管介入材料。选区激光熔化技术因其个性化设计、成型精度高、材料利用率高、内部缺陷少等特点,成为制备高致密度、高尺寸精度和高性能的生物医用钴铬合金的有效途径。本文重点综述选区激光熔化技术制备生物医用钴铬合金的成型工艺、微观结构、物理性能及热处理工艺的最新研究进展。
洪小诗[7]（2020）在《生物医用Ti基非晶合金的腐蚀磨损行为及机理研究》文中提出钛及钛合金由于具有良好的力学性能、优异的耐腐蚀性和生物相容性,在生物医用植入材料领域得到广泛的应用。但是由于钛合金具有较高的弹性模量和较低的耐磨性,在临床应用上面临着弹性模量失配造成的“应力遮挡”效应和腐蚀磨损导致的“颗粒性疾病”的风险。Ti基非晶合金具有较低的弹性模量和高耐磨性,能在一定程度上缓解传统钛合金在应用过程中面临的问题,在生物医用植入材料领域表现出较好的应用前景。本文以Ti基块体非晶合金为研究对象,系统研究了其力学性能、腐蚀行为、摩擦磨损行为及腐蚀磨损行为,讨论了其在模拟人体体液中的腐蚀磨损交互作用机理,在此基础上研究表面氧化热处理对Ti基块体非晶合金的腐蚀磨损行为的影响,以进一步提高其耐腐蚀磨损性能。首先,研究了Ti基块体非晶合金的力学性能和干摩擦磨损行为。Ti基块体非晶合金的硬度为7.2 GPa,压缩强度为2.3 GPa,弹性模量为95 GPa,断裂韧性为45MPa·m1/2。Ti基块体非晶合金的干摩擦磨损速率为6.1×10-8mm3/mm·N,低于Ti-6Al-4V合金的3.5×10-7mm3/mm·N,表现出更高的耐磨性。Ti基非晶合金的干摩擦磨损机理是磨粒磨损和氧化磨损,其高耐磨性与其具有较高的硬度和断裂韧性有关。其次,研究了Ti基块体非晶合金在模拟人体溶液中的湿摩擦行为和电化学腐蚀摩擦磨损行为。Ti基块体非晶合金的湿摩擦磨损速率为8.0×10-8mm3/mm·N,低于Ti-6Al-4V合金,表现出更好的耐磨性,磨损机理为磨粒磨损和腐蚀磨损。Ti基块体非晶合金在磷酸盐缓冲液（PBS溶液）中具有较高的腐蚀电位和低的腐蚀电流密度,具有较好的耐腐蚀性能。Ti基块体非晶合金在PBS溶液中表现出的良好的耐腐蚀性是因为其表面生成了高保护性的Ti O2和Zr O2钝化膜。电化学摩擦磨损实验结果表明,Ti基块体非晶合金在摩擦条件下具有较低的钝化电流密度,表明其钝化膜具有较高的稳定性,从而具有较高的耐腐蚀磨损性能。最后,研究了经过300℃（T-300）和400℃（T-400）表面氧化处理的Ti基块体非晶合金的电化学行为和腐蚀磨损行为。经过热处理后Ti基非晶合金表面生成了颗粒状的Cu2O氧化物,随着热处理温度的升高,表面氧化物颗粒增多,合金表面氧含量显着增高。T-300合金和T-400合金的耐磨性优于Ti基块体非晶合金,随着热处理温度升高,合金的腐蚀电位升高,腐蚀电流密度下降,耐腐蚀性能提高。电化学腐蚀磨损实验结果表明,T-300合金和T-400合金在摩擦作用下具有较低的钝化电流密度,T-300合金和T-400合金没有发生点蚀现象,随着热处理温度的提高,合金的点蚀抗力提高,这是其具有高耐腐蚀磨损性能的主要原因。综上所述,Ti基块体非晶合金具有良好的力学性能、耐腐蚀性能和耐腐蚀磨损性能,氧化热处理能有效改善Ti基块体非晶合金的耐磨性和耐蚀性,有助于促进其在生物医用植入材料领域的应用。
宋子威[8]（2020）在《Q235钢表面激光熔覆CoCrMoW合金工艺及性能研究》文中研究说明CoCrMoW合金具有优异的耐蚀性及高温力学性能,制备粉体材料应用于激光熔覆技术可以显着提升航空喷气发动机、船舶导向叶片等精密零部件的抗热疲劳性及抗热腐蚀性,有效地延长其使用寿命。本课题采用PREP法（等离子旋转电极雾化法）制备CoCrMoW合金粉末进行熔覆,在Q235钢表面制备高W含量的CoCrMoW合金覆层并对覆层的力学性能及耐蚀性能进行研究,为碳素结构钢表面制备高温钴基合金覆层提供理论基础,用以结合实际应用生产,所做工作及研究内容包括:选取PREP法在30000r/min的工艺参数下制备的粉末,测试了粉末组织及特性,对粉末的粒度、物相组成、偏析程度进行分析。粉末以球形颗粒为主,粒径分布于22-58μm之间,粒径≥42.16μm的合金粉为树枝晶组织,≤27.91μm则为部分结晶的微晶表面;晶界间难溶的Mo、W元素相对粒径27.91-42.16μm之间的粉末（累计分布约38.46%）表现出不同程度的生长抑制作用。Cr元素存在表面偏析,Mo、W元素的成分不均,导致偏析缺陷遗留至后续工艺。利用正交试验方法制备CoCrMoW合金覆层,以显微硬度、稀释率、耐磨性作为评价标准进行试验,并结合极差分析法确定单覆层最优工艺参数为电流350A、频率6Hz、脉宽3.5ms。对CoCrMoW覆层、冶金结合层、相变硬化层三部分进行组织性能分析,采用扫描电镜及能谱仪研究了晶粒尺寸及Fe元素的稀释和分布,结合X射线衍射仪、透射电镜确定了覆层下γ-Co、Co3Mo、Co3W相/（Fe,Co）固溶体/板条马氏体/铁素体+渗碳体的组织结构,其中γ-Co相（200）晶面产生择优取向。采用不同工艺参数进行激光表面重熔,对覆层物相及微观组织进行分析,并研究磨损机理,重熔最优工艺参数为电流300A、频率6Hz、脉宽3.5ms,对覆层底部气孔裂纹等缺陷具有明显消除作用,重熔层胞状晶并具有明显分界,晶粒尺寸存在差异;重熔覆层性能受制于Fe的稀释作用,截面硬度逐级下降,覆层硬度最大为361HV,可达到基体硬度的2倍以上;,摩擦系数约0.17-0.23,磨损最小失重约为2.73mg。磨损机制为磨粒磨损+粘着磨损,伴有产物Cr2O3、Fe2O3。覆层极化曲线均钝化,最高自腐蚀电位-0.9628V。通过对Q235基材进行多层熔覆,研究不同熔覆层数对CoCrMoW覆层的力学及耐蚀性能影响。当熔覆至四层,自冶金结合区等轴晶开始至表面激冷晶区结束,覆层中部产生大量的柱状晶;磨损失重最小为0.93mg,机制为单一的磨粒磨损;三覆层阻抗弧半径最大,极化曲线中自腐蚀电位最高（-0.5664V）,耐蚀性最强。本课题为激光熔覆CoCrMoW合金覆层综合性能的提高和实际应用提供试验和理论依据。
裴娟[9]（2020）在《生物医用MgZnCa非晶复合材料显微结构及性能的研究》文中指出Mg-Zn-Ca非晶合金由于密度低,弹性模量与人骨相近,具有良好的生物相容性和可降解性等优异的性能,是一种很有潜力的可降解生物医用镁合金材料。然而,其固有的室温脆性造成材料失效难以预测,不易加工成型,不能满足临床医用对力学性能的要求,严重阻碍了其应用。在非晶合金基体中引入第二相可有效阻碍单一剪切带的快速扩展,促进多重剪切带的形核、萌生及交错,从而改善块体非晶的塑性。原位内生晶体相与非晶基体界面结合好、且分布弥散,能够显着提高非晶材料的塑性。本文以四元Mg65Zn30Ca4Sr1和三元Mg70Zn25Ca5两种合金为研究对象,采用工业纯原料在氩气气氛保护下,通过铜模喷铸法制备了φ=2 mm棒材Mg65Zn30Ca4Sr1非晶合金和φ=2 mm棒材Mg70Zn25Ca5非晶复合材料,并通过合理的热处理工艺调控材料的内部组织。采用XRD、SEM、TEM以及压缩试验和电化学方法表征不同热处理工艺对Mg-Zn-Ca（-Sr）合金显微组织、力学性能和腐蚀性能的影响,获得了兼具良好力学性能和耐蚀性的新型可降解医用镁合金材料和制备工艺。具体研究结果如下:（1）Mg65Zn30Ca4Sr1合金φ=2 mm棒材未热处理时显微组织为完全非晶。经110℃×40min热处理后,非晶基体中析出等轴枝晶Mg相和卵状相Mg2Ca。随热处理温度的升高,非晶晶化程度加剧,晶体相体积分数增加,枝晶Mg相逐渐溶解,枝晶数量减少。经300℃×60min热处理后,枝晶Mg相完全溶解。试样组织中形成六边形相、杆状相、线状相、块状相等形貌各异但在微观结构上元素浓度呈梯度化分布特征的富Zn组织。压缩试验结果表明,Mg65Zn30Ca4Sr1合金φ=2 mm非晶棒材表现为脆性断裂。随热处理温度的升高,Mg65Zn30Ca4Sr1合金的塑性提高,但只有在经300℃×40 min热处理后试样才表现出显着的宏观塑性变形行为,压缩塑性为2.0%。300℃热处理时保温时间延长至60 min时,试样宏观塑性变形进一步提升至5.8%,同时屈服强度和断裂强度达到最高分别为620 MPa和790.17 MPa。电化学测试结果表明,Mg65Zn30Ca4Sr1合金φ=2 mm非晶棒材试样的腐蚀电位为-1.18 V,腐蚀电流密度为53.46μA/cm2。300℃×60 min热处理后由于组织中粗大枝晶Mg相完全消失,形成了细小、均匀弥散分布富Zn组织布满试样的表面,有利于在合金表面形成以稳定Zn（OH）2沉淀物为主的有效产物膜保护层,从而使合金的耐腐蚀性也较好,接近于非晶合金的耐蚀性。（2）Mg70Zn25Ca5合金φ=2 mm棒材未经热处理时由枝晶Mg相和分布于枝晶周围的网状准晶相Ca6.93Mg20.58Zn72.49组成。热处理后,随着温度的升高,枝晶先粗化（150℃,220℃）,然后大尺寸枝晶Mg相连续性降低且逐渐颗粒化（280℃）。经310℃热处理60 min后,试样主要由颗粒状Mg相及分布于其晶界的白色小颗粒Mg Zn2相和杆状Ca2Mg5Zn13相组成。压缩实验结果表明,Mg70Zn25Ca5合金在未热处理状态下就表现出一定的塑性变形能力,塑性变形量达2.8%,断裂强度为711.64 MPa。热处理后,试样均表现明显的加工硬化现象。随热处理温度的升高,塑性应变和断裂强度先减小后增大。在高温310℃热处理时,其断裂强度最高为651.60 MPa,塑性变形量最大达7%。电化学测试结果表明,未热处理时Mg70Zn25Ca5合金φ=2 mm棒材的腐蚀电位为-1.24 V,腐蚀电流密度为173.41μA/cm2。热处理后,随热处理温度升高其耐腐蚀性先变差后变好,在310℃热处理后,试样具有最好的耐腐蚀性能,腐蚀电位为-1.23 V,腐蚀电流密度为118.92μA/cm2,且优于未热处理时试样的耐蚀性。
顾慧[10]（2020）在《热处理工艺对激光选区熔化钴铬合金力学性能以及金瓷结合强度的影响》文中研究指明【目的】探究氮气保护、真空条件两种热处理气氛,对于激光选区熔化技术（Selective laser melting,SLM）制作的钴铬合金力学性能以及金瓷结合强度的影响,并与未做热处理的试件进行对比,为SLM制作的钴铬合金在口腔临床应用提供参考。【材料和方法】采用SLM技术分别在每块基板（共3块基板）上制备钴铬合金（15-45μm）哑铃形标准拉伸试件18个（ISO 22674:2016标准）（共54个）,以及直径10mm、厚1mm的圆形片状试件19个（共57个）。将以上3块基板根据热处理气氛不同,分为三组,分别是未做热处理组（As-built组）、氮气组（N2组）以及真空组（Vac组）。其中,每块基板上拉伸试件根据长轴与打印成型方向（Z轴）形成的角度不同,分3个角度摆放,分别是0°、45°和90°（结合上述分组进行记名,如As-built-0°）,每个角度6个试件。N2组和Vac组缓慢升温至1150℃,并保温1h分别进行热处理。室温下,通过拉伸测试和维氏硬度测试对三组试件进行力学性能评价,比较三组试件在抗拉强度、断后伸长率、断面收缩率、硬度方面的差异。场发射扫描电镜（Field emission scanning electron microscope,FE-SEM）观察并分析各组试件拉伸测试后断口形貌。从上述三组SLM成型钴铬合金圆形片状试件中各随机挑选12个（共36个）,以铸造钴铬合金（12个）作为对照（记做C组）,打磨喷砂后,超声清洗并在室温下干燥。烧结钴铬烤瓷专用瓷粉,采用剪切强度测试法测定各组的金瓷结合强度。体视显微镜观察并判断瓷层断裂模式。FE-SEM观察金瓷结合界面形貌并结合能谱分析（Energy dispersive spectrometry,EDS）,探究Si元素在界面层的扩散情况。使用SPSS 22.0软件对数据进行正态性检验和方差齐性检验后,分别采用双因素方差分析对拉伸测试结果进行检验,单因素方差分析对维氏硬度测试和剪切强度测试结果进行检验,检验水准双侧α=0.05。【结果】1.热处理气氛条件对SLM成型钴铬合金试件力学性能的影响不同热处理气氛下、不同摆放角度的SLM制作的钴铬合金拉伸试件抗拉强度、断后伸长率、断面收缩率均各有差异（P<0.05）。相同角度,As-built组的抗拉强度均显着高于N2组和Vac组,其断后伸长率和断面收缩率均明显低于N2组和Vac组;在0°拉伸试件中,Vac组的抗拉强度、断后伸长率和断面收缩率显着高于N2组;而在45°和90°试件中,N2组和Vac组拉伸性能相比未见显着性差异。相同热处理气氛,比较不同角度之间拉伸性能发现:As-built组中,90°试件的抗拉强度明显高于0°试件;而在N2和Vac组中,90°试件的抗拉强度明显低于0°试件。拉伸试件的断后伸长率和断面收缩率大小比较为:0°>45°>90°。不同热处理气氛下,三组试件表面平均硬度值差异具有统计学意义（P<0.05）。As-built组硬度值最大为（378.86±10.28）MPa,N2组次之,为（346.57±11.02）MPa,Vac组最小,为（315.14±9.31）MPa。对拉伸试件断口形貌进行分析,As-built-90°试件断口无明显颈缩现象,出现解理台阶和河流样形貌,为脆性断裂;As-built-45°试件断口出现小解理面与浅的韧窝相混合,有明显滑移现象,为准解理断裂;其余各组试件断口均可见大量韧窝形成,为韧性断裂。2.热处理气氛条件对SLM成型钴铬合金试件金瓷结合强度的影响Vac组的金瓷结合强度（MPa）最高,为（39.74±2.58）,明显高于C组（35.92±2.60）（P<0.05）;As-built组（37.68±1.15）与N2组（37.79±3.37）的金瓷结合强度均值介于Vac组和C组之间,并且两者之间无统计学差异;As-built组和N2组分别与Vac组、C组相比均无统计学差异。体式显微镜下观察显示,四组试件剪切强度测试后金瓷断裂模式均为混合断裂。FE-SEM观察显示四组试件金瓷界面结合紧密,未见明显的裂隙。EDS分析发现,各组试件金瓷界面均可见元素扩散层,其中Vac组瓷层中Si元素向金属层扩散深度宽于C组。【结论】1.SLM成型钴铬合金试件经氮气保护和真空条件下升温至1150℃,保温1h热处理后,抗拉强度和硬度均有所降低,断后伸长率和断面收缩率明显增加。2.真空热处理后的SLM成型钴铬合金试件,其力学性能优于氮气保护热处理后的试件。3.在本实验条件下,不同热处理气氛对SLM成型钴铬合金的金瓷结合强度无显着性影响。4.SLM成型钴铬合金的金瓷结合强度可与铸造钴铬合金的金瓷结合强度相当,而真空热处理可以进一步提高钴铬合金的金瓷结合强度。
二、热处理对铸造Co-Cr-Mo合金性能的影响（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、热处理对铸造Co-Cr-Mo合金性能的影响（论文提纲范文）
（1）牙科钴铬合金激光选区熔化成形及后处理的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 激光选区熔化(SLM)技术 |
| 1.1.1 激光选区熔化(SLM)技术原理及特点 |
| 1.1.2 激光选区熔化(SLM)技术的应用领域 |
| 1.1.3 常用的激光选区熔化(SLM)金属粉末 |
| 1.2 牙科用钴铬合金 |
| 1.2.1 牙科用钴铬合金的成分及作用 |
| 1.2.2 钴铬合金在口腔修复领域的应用 |
| 1.3 SLM技术成形钴铬合金的研究现状及存在的问题 |
| 1.4 研究内容、目的和技术路线 |
| 1.4.1 研究内容及目的 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 第2章 试样制备和实验方法 |
| 2.1 原材料及SLM成形设备 |
| 2.1.1 原材料 |
| 2.1.2 成形设备 |
| 2.2 试样制备及后处理 |
| 2.2.1 不同工艺参数实验试样的制备 |
| 2.2.2 后处理工艺实验试样的制备 |
| 2.3 热处理工艺及烤瓷工艺 |
| 2.4 微观分析和性能测试方法 |
| 2.4.1 显微组织的观察 |
| 2.4.2 X射线衍射分析 |
| 2.4.3 孔隙率测试 |
| 2.4.4 表面粗糙度测试方法 |
| 2.4.5 硬度检测方法 |
| 2.4.6 拉伸性能测试方法 |
| 第3章 SLM成形工艺参数对钴铬合金组织和性能的影响 |
| 3.1 SLM钴铬合金显微组织特点 |
| 3.2 SLM工艺参数对钴铬合金熔池形貌和孔隙的影响 |
| 3.3 SLM工艺参数对钴铬合金表面粗糙度的影响 |
| 3.4 SLM工艺参数对钴铬合金硬度的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 热处理和烤瓷处理对SLM成形钴铬合金组织和力学性能的影响 |
| 4.1 硬化和软化热处理对SLM成形钴铬合金显微组织和力学性能的影响 |
| 4.1.1 硬化热处理和软化热处理对SLM成形钴铬合金显微组织的影响 |
| 4.1.2 硬化热处理和软化热处理对SLM成形钴铬合金力学性能的影响 |
| 4.2 烤瓷处理对SLM成形钴铬合金显微组织和力学性能的影响 |
| 4.2.1 烤瓷处理对SLM成形钴铬合金显微组织的影响 |
| 4.2.2 烤瓷处理对SLM成形钴铬合金力学性能的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 在读硕士期间科研成果 |
| 致谢 |
（2）激光选区熔化牙科Co-Cr合金微观组织演变及性能调控（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 本文的主要创新点 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 课题的研究背景 |
| 1.1.1 牙科烤瓷修复用金属材料 |
| 1.1.2 金属基底成形方法 |
| 1.1.3 SLM Co-Cr烤瓷修复体目前存在的问题 |
| 1.2 Co-Cr合金SLM成形工艺及后处理方法 |
| 1.2.1 SLM成形工艺 |
| 1.2.2 后处理方法 |
| 1.3 SLM Co-Cr合金显微组织的研究现状 |
| 1.3.1 As-SLM合金显微组织研究现状 |
| 1.3.2 退火过程SLM合金显微组织研究现状 |
| 1.3.3 烤瓷过程结合界面处显微组织研究现状 |
| 1.4 SLM Co-Cr合金力学性能的研究现状 |
| 1.4.1 影响SLM Co-Cr合金力学性能的因素 |
| 1.4.2 不同方法成形Co-Cr合金的力学性能对比研究 |
| 1.4.3 退火工艺影响SLM Co-Cr合金力学性能的研究 |
| 1.5 SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的研究现状 |
| 1.5.1 影响SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的因素 |
| 1.5.2 不同方法成形Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能对比研究 |
| 1.5.3 退火工艺影响SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的研究 |
| 1.5.4 其他提高金瓷结合性能的方法 |
| 1.6 本文研究的目的、意义和研究内容 |
| 1.6.1 研究目的和意义 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 1.7 本文的技术路线 |
| 第二章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 试样制备及处理 |
| 2.2.1 SLM和铸造试样制备 |
| 2.2.2 退火处理 |
| 2.2.3 烤瓷件制备 |
| 2.2.4 烤瓷后热处理 |
| 2.3 性能测试 |
| 2.3.1 拉伸性能测试 |
| 2.3.2 金瓷结合性能测试 |
| 2.3.3 显微硬度测试 |
| 2.3.4 热胀系数测试 |
| 2.4 微观组织的观察与表征 |
| 2.4.1 微观组织观察 |
| 2.4.2 相结构分析 |
| 2.4.3 断裂分析 |
| 2.4.4 金属-陶瓷界面观察 |
| 2.5 数据处理 |
| 第三章 SLM成形Co-Cr合金微观组织演变机理及性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 原始态SLM Co-Cr合金微观组织形成机理 |
| 3.2.1 微观组织分析 |
| 3.2.2 热力学和动力学分析 |
| 3.2.3 微观形貌形成机理 |
| 3.3 SLM与铸造Co-Cr合金微观组织对比分析 |
| 3.3.1 微观组织 |
| 3.3.2 γ→ε相变 |
| 3.4 SLM与铸造Co-Cr合金力学性能对比分析 |
| 3.4.1 力学性能 |
| 3.4.2 成形方法对Co-Cr合金力学性能的影响 |
| 3.5 SLM与铸造Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能对比分析 |
| 3.5.1 金瓷结合强度 |
| 3.5.2 断裂分析 |
| 3.5.3 金瓷结合界面微观表征 |
| 3.5.4 热匹配性 |
| 3.5.5 成形方法对Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 热处理过程SLM Co-Cr合金微观组织及性能演变规律研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 SLM Co-Cr合金的热处理 |
| 4.3 退火过程微观组织演变 |
| 4.3.1 微观形貌 |
| 4.3.2 相组成 |
| 4.3.3 第二相析出 |
| 4.3.4 微观组织演变分析 |
| 4.4 烤瓷过程微观组织演变 |
| 4.4.1 微观组织 |
| 4.4.2 相组成 |
| 4.4.3 第二相析出 |
| 4.4.4 不同烤瓷阶段对850℃和1150℃退火的SLM合金显微组织的影响 |
| 4.4.5 微观组织演变分析 |
| 4.5 退火温度对SLM Co-Cr合金力学性能的影响 |
| 4.5.1 力学性能 |
| 4.5.2 退火温度对力学性能的影响机制 |
| 4.6 退火温度对SLM Co-Cr烤瓷件金瓷结合性能的影响 |
| 4.6.1 金瓷结合强度 |
| 4.6.2 断面分析 |
| 4.6.3 结合界面微观特性分析 |
| 4.6.4 热匹配性 |
| 4.6.5 退火温度对金瓷结合性能的影响机制 |
| 4.7 本章小结 |
| 第五章 烤瓷后热处理对SLM Co-Cr修复体微观组织及金瓷结合性的影响机制 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 烤瓷后热处理对修复体结合特性的影响 |
| 5.2.1 结合强度分析 |
| 5.2.2 断裂行为分析 |
| 5.2.3 烤瓷后热处理的SLM烤瓷件结合界面分析 |
| 5.3 烤瓷后热处理过程Co-Cr基体微观组织演化规律 |
| 5.4 烤瓷后热处理对金瓷结合性能的影响机制 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 本文的主要结论及展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 博士期间发表的学术论文及其他成果 |
| 致谢 |
（3）选区激光熔化成形多孔Inconel718合金组织性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 多孔金属研究现状 |
| 1.1.1 多孔金属的应用 |
| 1.1.2 多孔金属的制备方法 |
| 1.2 SLM成形多孔材料的研究现状 |
| 1.2.1 SLM技术原理 |
| 1.2.2 SLM成形多孔材料的研究现状 |
| 1.2.3 SLM成形多孔材料的力学性能研究现状 |
| 1.3 SLM成形Inconel718 热处理研究现状 |
| 1.4 本课题的研究意义及研究内容 |
| 1.4.1 本课题的研究意义 |
| 1.4.2 本课题的研究内容 |
| 第2章 实验材料和方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 SLM成形Inconel718 合金工艺 |
| 2.3 SLM成形Inconel718 合金热处理工艺 |
| 2.4 试样表征及性能检测 |
| 2.4.1 组织、结构表征 |
| 2.4.2 材料性能检测 |
| 第3章 Inconel718 合金SLM成形过程温度场模拟研究 |
| 3.1 温度场模拟方法 |
| 3.2 温度场模型建立 |
| 3.3 参数设置 |
| 3.3.1 材料参数设置 |
| 3.3.2 工艺参数设置 |
| 3.4 SLM成形过程温度场分布特征 |
| 3.5 工艺参数对温度场的影响 |
| 3.5.1 工艺参数对热循环的影响 |
| 3.5.2 工艺参数对熔池尺寸的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 Inconel718 合金SLM成形过程应力场模拟研究 |
| 4.1 应力场模拟方法 |
| 4.1.1 固有应变法 |
| 4.1.2 热弹塑性法 |
| 4.2 模型设置 |
| 4.3 SLM成形过程应力场分布规律 |
| 4.3.1 应力场分布特征 |
| 4.3.2 工艺参数对应力场分布的影响 |
| 4.4 SLM成形过程应力场演变 |
| 4.4.1 应力场演变分析 |
| 4.4.2 工艺参数对应力演变的影响 |
| 4.5 SLM成形过程残余应力分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 SLM成形多孔Inconel718 合金组织性能研究 |
| 5.1 SLM成形Inconel718 合金工艺优化及组织分析 |
| 5.2 多孔结构的压缩理论 |
| 5.2.1 压缩模拟过程的基本理论 |
| 5.2.2 有限元模拟多孔结构压缩 |
| 5.3 四面体多孔结构的压缩性能分析 |
| 5.3.1 四面体多孔结构数值模拟过程 |
| 5.3.2 四面体多孔结构压缩实验 |
| 5.3.3 四面体多孔结构压缩后的组织分析 |
| 5.4 金刚石多孔结构的压缩性能 |
| 5.4.1 金刚石多孔结构数值模拟过程 |
| 5.4.2 金刚石多孔结构的压缩试验 |
| 5.4.3 金刚石多孔结构压缩变形后的组织分析 |
| 5.5 不同多孔结构对压缩性能的影响 |
| 5.6 本章小结 |
| 第6章 热处理对SLM成形多孔Inconel718 合金组织性能的影响研究 |
| 6.1 标准热处理制度对 SLM 成形多孔 Inconel718 合金组织性能的影响研究 |
| 6.1.1 标准热处理的组织演变 |
| 6.1.2 标准热处理对四面体多孔结构压缩性能的影响 |
| 6.1.3 标准热处理对金刚石多孔结构压缩性能的影响 |
| 6.2 均匀化热处理制度对 SLM 成形多孔 Inconel718 合金组织性能的影响研究 |
| 6.2.1 均匀化热处理组织演变 |
| 6.2.2 均匀化热处理对四面体多孔结构压缩性能的影响 |
| 6.2.3 均匀化热处理对金刚石多孔结构压缩性能的影响 |
| 6.3 均匀化+标准热处理制度对 SLM 成形多孔 Inconel718 合金组织性能的影响研究 |
| 6.3.1 均匀化+标准热处理的组织演变 |
| 6.3.2 均匀化+标准热处理对四面体多孔结构压缩性能的影响 |
| 6.3.3 均匀化+标准热处理对金刚石多孔结构压缩性能的影响 |
| 6.4 直接时效热处理制度对 SLM 成形多孔 Inconel718 合金组织性能的影响研究 |
| 6.4.1 直接时效热处理的组织演变 |
| 6.4.2 直接时效对四面体多孔结构压缩性能的影响 |
| 6.4.3 直接时效对金刚石多孔结构压缩性能的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 结论与创新 |
| 7.1 本文结论 |
| 7.2 创新点 |
| 参考文献 |
| 攻读博士期间发表的论文及所取得的研究成果 |
| 致谢 |
（4）选区激光熔化Inconel 718高温合金小微样品蠕变性能及其评价方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1激光增材制造技术的发展概况 |
| 1.2 金属选区激光熔化成形合金的组织特点 |
| 1.2.1 外延生长和各向异性 |
| 1.2.2 残余应力 |
| 1.2.3 缺陷分布 |
| 1.3 SLM成形材料组织调整 |
| 1.3.1 通过控制打印参数调控组织 |
| 1.3.2 通过热处理及热等静压调整组织 |
| 1.3.3 残余应力的消除 |
| 1.3.4 表面优化 |
| 1.4 SLM成形Inconel 718合金组织结构与蠕变性能 |
| 1.4.1 传统Inconel 718合金的成分及应用 |
| 1.4.2 传统Inconel 718合金的组织及热处理 |
| 1.4.3 传统Inconel 718合金高温蠕变性能 |
| 1.4.4 SLM成形Inconel 718合金的组织及热处理 |
| 1.4.5 SLM成形Inconel 718合金蠕变性能 |
| 1.5 基于小微样品的高温蠕变研究 |
| 1.5.1 研究背景 |
| 1.5.2 小微样品蠕变的主要研究方法 |
| 1.5.3 小微样品蠕变研究方法中存在的问题 |
| 1.5.4 传统材料小微样品蠕变的主要失效机制 |
| 1.5.5 增材制造成形材料的小微样件蠕变性能研究进展 |
| 1.6 研究目的、内容和意义 |
| 第2章 小微样品蠕变测试系统设计与搭建 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 小冲杆蠕变测试系统的设计和搭建 |
| 2.2.1 小冲杆高温蠕变测试方法简介 |
| 2.2.2 小冲杆蠕变测试系统功能描述 |
| 2.2.3 小冲杆蠕变实验过程 |
| 2.3 小冲杆蠕变测试系统实验验证 |
| 2.4 小微样品单轴蠕变测试系统的设计和搭建 |
| 2.4.1 小微样品单轴蠕测试方法简介 |
| 2.4.2 小微样品单轴蠕变测试系统功能描述 |
| 2.4.3 小微样品单轴蠕变测试系统的实验过程 |
| 2.5 单轴蠕变测试系统实验验证 |
| 2.6 本章小结 |
| 第3章 SLM成形Inconel 718晶粒特性的EBSD三维重构 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料制备与实验方法 |
| 3.2.1 材料制备 |
| 3.2.2 EBSD三维重构方法 |
| 3.3 实验结果 |
| 3.3.1 熔池边界的三维结构 |
| 3.3.2 柱状晶三维形貌、位置及晶粒特征 |
| 3.3.3 V形晶粒三维形貌、位置及组织特征 |
| 3.4 讨论分析 |
| 3.4.1 SLM成形Inconel 718晶粒结构周期性 |
| 3.4.2 关于SLM成形Inconel 718合金组织表征方法 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 SLM成形、锻态与铸态Inconel 718小冲杆蠕变性能对比 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 材料制备与实验方法 |
| 4.2.1 材料制备 |
| 4.2.2 小冲杆蠕变的实验方法 |
| 4.3 实验结果 |
| 4.3.1 原始态样品组织表征 |
| 4.3.2 小冲杆蠕变性能 |
| 4.3.3 断口形貌 |
| 4.4 讨论分析 |
| 4.4.1 组织结构对蠕变性能的影响 |
| 4.4.2 熔池对蠕变性能的影响 |
| 4.4.3 织构对蠕变性能的影响 |
| 4.4.4 孔洞对蠕变性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 热处理和加载方向对Inconel 718小冲杆蠕变性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 材料制备与实验方法 |
| 5.2.1 材料制备 |
| 5.2.2 实验方法 |
| 5.2.3 组织结构表征 |
| 5.3 实验结果 |
| 5.3.1 样品硬度 |
| 5.3.2 组织结构 |
| 5.3.3 小冲杆蠕变性能 |
| 5.3.4 小冲杆蠕变断裂行为 |
| 5.4 分析讨论 |
| 5.4.1 热处理和取向对硬度的影响 |
| 5.4.2 热处理条件对蠕变寿命的影响 |
| 5.4.3 依赖于晶粒结构的蠕变抗力和蠕变损伤开裂机理 |
| 5.4.4 面向高蠕变性能Inconel 718的SLM成形参数优化 |
| 5.4.5 再结晶对小冲杆蠕变性能的影响 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 取样位置、加载方向和表面状态对SLM成形Inconel 718单轴蠕变性能影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 材料制备与实验方法 |
| 6.2.1 SLM成形Inconel 718板材制备 |
| 6.2.2 样品制备及蠕变实验 |
| 6.2.3 表面光滑样品与表面粗糙样品的界定 |
| 6.3 实验结果 |
| 6.3.1 不同取样位置样品组织结构 |
| 6.3.2 残余应力分布 |
| 6.3.3 不同位置样品的高温蠕变性能 |
| 6.3.4 不同加载方向和表面状态样品的蠕变性能 |
| 6.3.5 蠕变断口形貌 |
| 6.4 分析讨论 |
| 6.4.1 关于蠕变机制的讨论 |
| 6.4.2 不同取样位置样品的组织结构特点 |
| 6.4.3 取样位置对蠕变性能的影响 |
| 6.4.4 加载方向对蠕变性能的影响 |
| 6.4.5 表面状态对蠕变性能的影响 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 全文总结 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 作者简介 |
| 致谢 |
| 在读期间发表的学术论文与取得的其他研究成果 |
（5）激光选区熔化成形TiN/AlSi10Mg复合材料组织性能与强韧化机理（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 气雾化制备3D打印用金属粉末的研究现状 |
| 1.2.1 气雾化制粉技术概述 |
| 1.2.2 工艺参数对气雾化制粉特性的影响 |
| 1.2.3 3D打印用金属粉末的研究现状 |
| 1.2.4 粉末特性对3D打印成形性能的影响 |
| 1.3 激光选区熔化技术(SLM)概述 |
| 1.3.1 SLM技术的研究现状 |
| 1.3.2 影响SLM技术成形质量的因素 |
| 1.3.3 SLM成形铝合金显微组织和性能的研究现状 |
| 1.4 SLM成形铝基复合材料概述 |
| 1.4.1 颗粒增强铝基复合材料制备方法 |
| 1.4.2 颗粒增强复合材料的强化机制 |
| 1.4.3 SLM成形铝基复合材料的力学性能 |
| 1.5 多孔晶格材料研究概述 |
| 1.5.1 多孔晶格材料的研究现状 |
| 1.5.2 SLM成形多孔晶格材料的研究现状 |
| 1.6 课题研究意义及内容 |
| 1.7 课题来源 |
| 第二章 实验材料及研究方法 |
| 2.1 实验材料及成形设备 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 气雾化制粉设备 |
| 2.1.3 超声振动混粉设备 |
| 2.1.4 SLM成形设备 |
| 2.1.5 热处理设备 |
| 2.2 材料性能测试 |
| 2.2.1 粉末性能检测 |
| 2.2.2 SLM成形试样密度测试 |
| 2.2.3 Micro-CT测试 |
| 2.2.4 显微组织分析测试 |
| 2.2.5 摩擦磨损测试 |
| 2.2.6 硬度和力学性能测试 |
| 第三章 气雾化制备微细球形AlSi10Mg粉末及其表征 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 气雾化工艺参数 |
| 3.3 导液管直径对粉末特性的影响 |
| 3.3.1 粉末粒度分布 |
| 3.3.2 粉末钝度 |
| 3.3.3 粉末赘生物指数 |
| 3.4 气雾化压力对粉末特性的影响 |
| 3.4.1 粉末粒度分布 |
| 3.4.2 粉末钝度 |
| 3.4.3 粉末赘生物指数 |
| 3.5 熔体过热度对粉末特性的影响 |
| 3.5.1 粉末粒度分布 |
| 3.5.2 粉末钝度 |
| 3.5.3 粉末赘生物指数 |
| 3.6 显微组织和成分 |
| 3.7 雾化破碎机理 |
| 3.8 本章小结 |
| 第四章 SLM成形TiN/AlSi10Mg复合材料显微组织与力学性能的研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 TiN/AlSi10Mg复合粉末的制备 |
| 4.2.1 超声振动分散法制备工艺 |
| 4.2.2 复合粉末粉末形貌及激光反射率 |
| 4.3 低激光功率成形TiN/AlSi10Mg的组织和性能 |
| 4.3.1 SLM工艺参数 |
| 4.3.2 XRD物相分析 |
| 4.3.3 致密化行为 |
| 4.3.4 显微组织 |
| 4.3.5 维氏硬度 |
| 4.3.6 摩擦磨损性能 |
| 4.4 不同TiN含量对SLM成形TiN/AlSi10Mg组织和性能的影响 |
| 4.4.1 复合粉末形貌及SLM成形参数 |
| 4.4.2 XRD物相分析 |
| 4.4.3 孔隙率 |
| 4.4.4 显微组织 |
| 4.4.5 维氏硬度 |
| 4.4.6 拉伸性能 |
| 4.5 TiN增强AlSi10Mg复合材料的强韧化机制 |
| 4.5.1 SLM成形的可加工性 |
| 4.5.2 强韧化机制分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 热处理工艺对TiN/AlSi0Mg复合材料显微组织与力学性能影响的研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验材料及工艺参数 |
| 5.2.1 实验材料 |
| 5.2.2 热处理工艺参数 |
| 5.3 热处理对SLM成形TiN/AlSi10Mg复合材料组织的影响 |
| 5.3.1 XRD相组成分析 |
| 5.3.2 金相组织与能谱分析 |
| 5.3.3 金属间化合物的形成 |
| 5.4 热处理对SLM成形TiN/AlSi10Mg复合材料性能的影响 |
| 5.4.1 拉伸性能 |
| 5.4.2 断口形貌分析 |
| 5.5 热处理结果分析讨论 |
| 5.5.1 显微组织演化 |
| 5.5.2 强化机制与断裂模式 |
| 5.6 本章小结 |
| 第六章 SLM成形TiN/AlSi10Mg多孔晶格结构压缩性能的研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 多孔晶格结构的设计 |
| 6.2.1 Gibson-Ashby模型 |
| 6.2.2 闭孔板状晶格设计 |
| 6.3 SLM成形多孔晶格结构 |
| 6.3.1 多孔晶格结构的成形质量 |
| 6.3.2 Micro-CT三维尺寸偏差分析 |
| 6.4 SLM成形不同形状多孔晶格结构的压缩性能 |
| 6.4.1 压缩行为分析 |
| 6.4.2 能量吸收能力 |
| 6.5 不同多孔晶格结构压缩行为的有限元模拟 |
| 6.5.1 材料本构模型 |
| 6.5.2 网格划分 |
| 6.5.3 压缩性能仿真分析 |
| 6.6 本章小结 |
| 总结 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（6）SLM技术成型生物医用钴铬合金的研究进展（论文提纲范文）
| 1 生物医用钴铬合金的SLM成型工艺优化 |
| 2 SLM成型生物医用钴铬合金的微观组织与性能研究 |
| 3 SLM成型生物医用钴铬合金的热处理工艺研究 |
（7）生物医用Ti基非晶合金的腐蚀磨损行为及机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 生物医用植入金属材料的发展概况 |
| 1.1.1 常见的生物医用金属植入材料简介 |
| 1.1.2 生物医用金属植入材料存在问题 |
| 1.2 非晶合金的发展概况 |
| 1.2.1 非晶合金简介 |
| 1.2.2 非晶合金的性能与应用 |
| 1.2.3 Ti基非晶合金在生物医用领域方面的研究现状 |
| 1.3 生物医用非晶合金的腐蚀磨损行为 |
| 1.3.1 生物医用非晶合金的摩擦磨损行为 |
| 1.3.2 生物医用非晶合金的腐蚀行为 |
| 1.3.3 生物医用非晶合金腐蚀磨损交互作用 |
| 1.4 非晶合金氧化热处理的研究现状 |
| 1.4.1 氧化热处理对非晶合金力学性能的影响 |
| 1.4.2 氧化热处理对非晶合金摩擦磨损行为的影响 |
| 1.4.3 氧化热处理对非晶合金腐蚀行为的影响 |
| 1.5 本课题的研究目的、意义、主要内容及创新点 |
| 第二章 实验方法 |
| 2.1 非晶合金的制备 |
| 2.2 结构分析 |
| 2.2.1 X射线衍射仪(XRD)测试 |
| 2.3 力学性能测试 |
| 2.3.1 显微维氏硬度测试 |
| 2.3.2 压缩力学性能测试 |
| 2.3.3 三点弯曲缺口韧性测试 |
| 2.4 表面结构和性能测试 |
| 2.4.1 接触角和表面能测试 |
| 2.4.2 扫描电子显微镜(SEM)测试 |
| 2.4.3 X射线能谱(EDS)分析 |
| 2.4.4 X射线光电子能谱(XPS)分析 |
| 2.5 电化学腐蚀实验 |
| 2.6 摩擦磨损测试 |
| 2.6.1 摩擦磨损实验 |
| 2.6.2 腐蚀磨损实验 |
| 2.7 氧化热处理实验 |
| 第三章 Ti基块体非晶合金的干摩擦磨损行为及机理研究 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 Ti基块体非晶合金的力学性能表征 |
| 3.3 Ti基块体非晶合金的干摩擦磨损行为 |
| 3.4 Ti基块体非晶合金的力学性能对耐磨性的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 Ti基块体非晶合金在模拟人体体液中的摩擦磨损行为及机理研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 Ti基非晶合金在模拟人体体液中的摩擦磨损行为 |
| 4.3 Ti基非晶合金的电化学腐蚀行为 |
| 4.4 Ti基非晶合金的腐蚀磨损机理 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 氧化热处理对Ti基非晶合金腐蚀磨损行为的影响研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 氧化热处理对Ti基非晶合金的摩擦磨损行为的影响 |
| 5.3 氧化热处理对Ti基非晶合金的电化学腐蚀行为的影响 |
| 5.4 氧化热处理对Ti基非晶合金的腐蚀磨损行为作用机理 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
| 在校期间的研究成果及发表的学术论文 |
（8）Q235钢表面激光熔覆CoCrMoW合金工艺及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景的研究目的和意义 |
| 1.2 钴基合金制备粉体材料 |
| 1.2.1 钴基合金 |
| 1.2.2 粉体材料 |
| 1.3 激光熔覆技术 |
| 1.3.1 激光熔覆技术的发展 |
| 1.3.2 激光熔覆的特点及优势 |
| 1.4 激光熔覆制备钴基高温合金覆层的研究进展 |
| 1.5 本文的主要研究内容 |
| 第2章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 基体材料 |
| 2.1.2 熔覆粉体材料 |
| 2.2 实验设备及分析方法 |
| 2.2.1 激光熔覆系统 |
| 2.2.2 显微组织及物相分析 |
| 2.2.3 熔覆层性能测试 |
| 第3章 CoCrMoW合金粉末的制备及组织特性测试 |
| 3.1 PREP法制备CoCrMoW合金粉末 |
| 3.1.1 PREP法制粉原理 |
| 3.1.2 CoCrMoW合金粉的显微结构及特征 |
| 3.2 CoCrMoW合金粉末物相及成分分析 |
| 3.2.1 CoCrMoW合金粉末物相分析 |
| 3.2.2 粉末成分分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 激光熔覆CoCrMoW合金覆层组织性能及工艺优化 |
| 4.1 正交试验方案的制定 |
| 4.2 激光熔覆CoCrMoW合金覆层的显微组织分析 |
| 4.2.1 物相分析 |
| 4.2.2 TEM透射电镜分析 |
| 4.2.3 微观组织 |
| 4.2.4 合金覆层成分分析 |
| 4.3 CoCrMoW合金覆层性能评价 |
| 4.3.1 维氏显微硬度 |
| 4.3.2 稀释率 |
| 4.3.3 摩擦磨损性能 |
| 4.4 极差分析法 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 激光重熔工艺参数对CoCrMoW合金覆层的组织及性能影响 |
| 5.1 激光重熔CoCrMoW合金覆层显微组织分析 |
| 5.2 显微硬度分析 |
| 5.3 耐磨损性能分析 |
| 5.3.1 摩擦系数 |
| 5.3.2 磨损量 |
| 5.3.3 磨损机制及表面形貌 |
| 5.4 耐腐蚀性能分析 |
| 5.4.1 阻抗曲线分析 |
| 5.4.2 极化曲线分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 激光多层熔覆Co CrMoW合金组织与性能研究 |
| 6.1 激光多层熔覆CoCrMoW合金覆层显微组织 |
| 6.2 激光多层熔覆CoCrMoW合金显微硬度 |
| 6.3 激光多层熔覆对CoCrMoW合金覆层耐磨性影响 |
| 6.3.1 摩擦系数 |
| 6.3.2 磨损量 |
| 6.3.3 表面磨损形貌 |
| 6.4 激光多层熔覆对CoCrMoW合金覆层耐蚀性影响 |
| 6.4.1 阻抗曲线分析 |
| 6.4.2 极化曲线分析 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 作者简介 |
| 攻读硕士学位期间研究成果 |
（9）生物医用MgZnCa非晶复合材料显微结构及性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 非晶合金的发展 |
| 1.2 非晶合金的制备以及应用 |
| 1.2.1 非晶合金的制备 |
| 1.2.2 非晶合金的形成机理 |
| 1.2.3 非晶合金的性能及应用 |
| 1.3 非晶合金作为生物材料的应用 |
| 1.3.1 Ti基大块非晶合金 |
| 1.3.2 Zr基大块非晶合金 |
| 1.3.3 Fe基大块非晶合金 |
| 1.3.4 Mg基大块非晶合金 |
| 1.4 Mg-Zn-Ca非晶的性能及应用 |
| 1.4.1 Mg-Zn-Ca非晶合金的非晶形成能力 |
| 1.4.2 Mg–Zn–Ca非晶合金的生物相容性 |
| 1.4.3 Mg–Zn–Ca非晶合金的耐腐蚀性能 |
| 1.4.4 Mg–Zn–Ca非晶合金的力学性能 |
| 1.5 镁基非晶复合材料概述 |
| 1.5.1 外加复合法 |
| 1.5.2 原位内生法 |
| 1.6 本论文主要研究目的和意义 |
| 1.7 本论文主要研究内容 |
| 2 材料的制备及实验方法 |
| 2.1 实验材料的制备 |
| 2.1.1 实验原材料及设备 |
| 2.1.2 实验材料配制及制备 |
| 2.2 微观组织表征 |
| 2.2.1 XRD物相分析 |
| 2.2.2 热分析(DSC) |
| 2.2.3 扫描电子显微镜(SEM)分析 |
| 2.2.4 透射电子显微镜(TEM)分析 |
| 2.2.5 电子探针显微(EPMA)观察 |
| 2.3 合金力学性能测试 |
| 2.4 合金耐腐蚀性能测试 |
| 3 Mg_(65)Zn_(30)Ca_4Sr_1 合金的制备、微观结构及性能研究 |
| 3.1 实验过程 |
| 3.2 热处理对Mg_(65)Zn_(30)Ca_4Sr_1 非晶合金微观组织的影响 |
| 3.3 热处理对Mg_(65)Zn_(30)Ca_4Sr_1 非晶合金力学性能的影响 |
| 3.3.1 压缩性能 |
| 3.3.2 压缩断口形貌 |
| 3.3.3 塑性变形机理 |
| 3.4 热处理对Mg_(65)Zn_(30)Ca_4Sr_1 非晶合金腐蚀性能的影响 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 Mg_(70)Zn_(25)Ca_5 合金的制备、微观结构及性能研究 |
| 4.1 实验过程 |
| 4.2 热处理对Mg_(70)Zn_(25)Ca_5 合金微观微观组织的影响 |
| 4.3 热处理对Mg_(70)Zn_(25)Ca_5 合金力学性能的影响 |
| 4.3.1 压缩力学性能 |
| 4.3.2 压缩断口形貌 |
| 4.3.3 塑性变形机理 |
| 4.4 热处理对Mg_(70)Zn_(25)Ca_5 合金腐蚀性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及成果 |
| 致谢 |
（10）热处理工艺对激光选区熔化钴铬合金力学性能以及金瓷结合强度的影响（论文提纲范文）
| 前言 |
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 钴铬合金及传统加工工艺 |
| 1.2 激光选区熔化技术原理及工艺研究 |
| 1.3 SLM技术制作钴铬合金烤瓷基底冠的研究进展 |
| 1.4 总结 |
| 参考文献 |
| 第二章 热处理工艺对SLM钴铬合金力学性能的影响 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 材料与设备 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.4 结果 |
| 2.5 讨论 |
| 2.6 小结 |
| 参考文献 |
| 第三章 热处理工艺对SLM钴铬合金金瓷结合强度的影响 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 材料与设备 |
| 3.3 实验方法 |
| 3.4 结果 |
| 3.5 讨论 |
| 3.6 小结 |
| 参考文献 |
| 第四章 全文总结 |
| 致谢 |
| 附录 |
四、热处理对铸造Co-Cr-Mo合金性能的影响（论文参考文献）
- [1]牙科钴铬合金激光选区熔化成形及后处理的研究[D]. 孙启. 四川大学, 2021
- [2]激光选区熔化牙科Co-Cr合金微观组织演变及性能调控[D]. 周亚男. 四川大学, 2021(01)
- [3]选区激光熔化成形多孔Inconel718合金组织性能研究[D]. 王志云. 中北大学, 2021(01)
- [4]选区激光熔化Inconel 718高温合金小微样品蠕变性能及其评价方法研究[D]. 王立毅. 中国科学技术大学, 2020
- [5]激光选区熔化成形TiN/AlSi10Mg复合材料组织性能与强韧化机理[D]. 高超峰. 华南理工大学, 2020
- [6]SLM技术成型生物医用钴铬合金的研究进展[J]. 石晓艳,皇甫强,罗锦华,韩建业,师燕妮,于振涛. 广东化工, 2020(19)
- [7]生物医用Ti基非晶合金的腐蚀磨损行为及机理研究[D]. 洪小诗. 福建工程学院, 2020(02)
- [8]Q235钢表面激光熔覆CoCrMoW合金工艺及性能研究[D]. 宋子威. 长春工业大学, 2020(01)
- [9]生物医用MgZnCa非晶复合材料显微结构及性能的研究[D]. 裴娟. 西安工业大学, 2020(04)
- [10]热处理工艺对激光选区熔化钴铬合金力学性能以及金瓷结合强度的影响[D]. 顾慧. 南京大学, 2020