一、碱-矿渣水泥快凝原因的研究（论文文献综述）
李铮[1]（2020）在《结构功能一体化碱激发矿渣泡沫混凝土性能及其机理研究》文中提出传统的泡沫混凝土材料具有轻质、保温、隔热等优点,但由于存在强度低、早期强度发展慢等问题,一定程度上限制了其使用。与普通硅酸盐水泥相比,使用高强碱激发矿渣胶凝材料制备的碱激发矿渣泡沫混凝土具有更大的工程价值和更广泛的应用范围,其优点在于:（1）早期强度增长快、抗压强度高;（2）其制备仅使用少量甚至不用水泥熟料,节能环保;（3）使用水玻璃作为激发剂时,新拌浆体具有较大的粘度,形成大量密闭均匀的气孔,使得其具有更好的保温隔热性能和力学性能。然而使用碱激发矿渣胶凝材料制备泡沫混凝土的最大缺点在于采用水玻璃作为激发剂时,碱激发矿渣泡沫混凝土的凝结时间过短,流动性损失过快,导致将应其用在实际工程中存在一定的困难。因此,本课题采用碱激发矿渣胶凝材料制备碱激发矿渣泡沫混凝土,对其性能及其机理进行了研究。首先为了解决其凝结时间过短和流动性损失过快的问题,研究了不同搅拌时间对其凝结时间和流动性等性能的影响规律。其后研究了在延长搅拌时间使得凝结时间有效延长后,不同的制备参数如水胶比、激发剂模数、碱含量、泡沫掺量和普通硅酸盐水泥掺量等对碱激发矿渣泡沫混凝土凝结时间、流动性、抗压强度、导热系数与干燥收缩等性能的影响,并得到一组综合性能较好的配合比。最后研究了不同制备参数对其微观结构的影响并探讨微观结构与宏观性能之间的影响关系。主要结果如下:（1）搅拌时间是影响碱激发矿渣泡沫混凝土的重要制备参数。在搅拌时间从4分钟延长到20分钟的过程中,碱激发矿渣泡沫混凝土的凝结时间逐渐延长,流动性先下降再上升,抗压强度先升高后降低,导热系数逐渐增大。在搅拌时间为12分钟时,凝结时间足够满足实际工程的要求,且在此时获得了最大的抗压强度。（2）研究碱激发剂模数、水胶比、碱含量、普通硅酸盐水泥掺量、泡沫掺量对延长搅拌时间至12分钟后的碱激发矿渣泡沫混凝土工程性能的影响,结果如下:1)随着激发剂模数从1.0增大到1.4,新拌浆体的流动性逐渐变差,抗压强度降低,导热系数增大。2)水胶比从0.40增加到0.50,碱激发泡沫混凝土的流动性逐渐增大,强度先提高后降低。3)随着碱含量从3 wt.%增加到6 wt.%,碱激发泡沫混凝土的强度先提高后降低,新拌浆体的流动性逐渐变差,导热系数减小。4)随着普通硅酸盐水泥掺量从1 wt.%增加到10 wt.%,碱激发矿渣泡沫混凝土的抗压强度先升高再降低,导热系数降低,并有效降低了其干燥收缩值。（3）通过对碱激发泡沫混凝土的微观结构的分析,将其宏观性能（抗压强度、导热系数等）与其微观结构建立起联系。分析表明:碱激发泡沫混凝土的抗压强度除了与孔隙率有关,还与其孔隙特征中的平均孔径与平均圆度系数的大小有关。碱激发泡沫混凝土孔隙率相近时,平均孔径和平均圆度系数越大,其抗压强度越低;碱激发泡沫混凝土热导率的大小不仅与孔隙率有关,还与平均孔径等有关,孔隙率接近的情况下,平均孔径越小,其导热系数越低。
郭小雨[2]（2020）在《改性矿渣水泥在免烧渣土砖与磷石膏砖中的胶结性能研究》文中研究表明渣土和磷石膏是目前我国城市及其工业发展中所产生的两类最大量的固体废弃物,若不对其加以妥善处置,其大量堆积不仅会侵占土地,危害环境,并且还有很大的安全隐患,将其发展为绿色建材,将是对其无害化资源化处置的有效途径。本文以矿渣微粉、粉煤灰等具有潜在水化活性的固废作为渣土和磷石膏颗粒高效胶结用胶凝材料的主要原料,用PO 52.5（42.5）水泥作为其碱性激发剂,制备出改性矿渣水泥和磷石膏专用胶凝材料,并通过高压压缩成型的方法,将其分别与渣土与磷石膏进行配料,然后成型为免烧渣土砖与磷石膏砖试样。研究中通过电子万能试验机、扫描电镜（SEM）等仪器对改性矿渣水泥、免烧渣土砖和免烧磷石膏砖试样的力学性能和微观形貌等进行了表征,系统研究了原料配合比等参数变化对上述试样性能的影响规律。首先以矿渣微粉、PO5 2.5水泥和石膏为原料制备出了改性矿渣水泥试样。在改性矿渣水泥试样的制备与表征中发现,其砂浆试样的各龄期抗压、抗折强度、软化系数随着PO 52.5水泥掺量的增加先增大后降低,当PO 52.5水泥掺量为24%时达到最大值,其28 d抗压、抗折强度、软化系数分别为42.4 MPa、10.1 MPa、和0.93。改性矿渣水泥净浆试样的初凝时间及p H值也分别随着PO 52.5水泥掺量的增加而增加,当水泥掺量为28%时,其初凝时间和28d的p H值分别为232 min和13.11。其次,在用改性矿渣水泥的免烧渣土砖的制备与表征中发现,当成型压力相同时（10MPa）,试样的抗压强度、软化系数随着胶凝材料与渣土的质量比（胶土比）的降低而降低。其中胶土比为1:4试样的28d抗压强度和软化系数分别为15.8 MPa和0.80,满足JC/T 422-2007《非烧结垃圾尾矿砖》中的相关标准要求。另外,胶土比为1:4、1:6和1:8试样经过15次干湿循环后的抗压强度没有降低,反而得到一定的提升。最后,用粉煤灰-矿渣-PO 42.5水泥配料的胶凝材料的免烧磷石膏砖制备与表征中发现,当成型压力（10MPa）相同时,免烧磷石膏砖试样的抗压强度与软化系数随着胶凝材料与磷石膏质量比（胶磷比）的增大而增大,胶磷比为1:1试样的28 d抗压强度和软化系数分别为26.5 MPa和0.9,并具有较好的抗干湿循环与抗冻融循环性能。当胶磷比一定时,免烧磷石膏砖试样的抗压强度随着成型压力的增加而增大,胶磷比为1:1时,成型压力为10 MPa的试样相对于5 MPa的试样,其28 d抗压强度提高了48.6%;成型压力大于10 MPa后,试样的抗压强度随其增加而增加的幅度趋缓,当成型压力从15 MPa提升至20 MPa时,试样的28 d抗压强度仅增加10.6%。
刘梦珠[3]（2020）在《碱激发胶凝材料的制备及性能研究》文中进行了进一步梳理普通硅酸盐水泥长期以来被建筑行业作为胶凝材料广泛应用,但是由于其在生产过程中消耗大量资源与能量,同时有巨大的碳排放,与当今绿色环保、可持续发展的社会理念相悖。而粉煤灰、矿渣等工业固体废料一直被用作混凝土掺合料使用,意在减少水泥用量节约成本,同时抑制水泥放热。有学者提出若在粉煤灰、矿渣中掺加某种材料,则可激发其潜在活性,使其脱离普通硅酸盐水泥单独的作为胶凝材料使用。碱激发胶凝材料是采用矿渣、粉煤灰、钢渣、磷渣等具有潜在活性的胶凝材料与液体、固体激发剂反应生成的新型胶凝材料。在碱环境条件下硅铝质矿物原材料活性大,水化速度比水泥快,短时间内就可以产生胶凝物质,并且在钙含量高的材料中反应速度更快。碱激发胶凝材料与普通硅酸盐水泥相比,具有较高的强度,较低的水化热,以及较好的快硬性、抗腐蚀性、抗冻性、护筋性等优异的性能,并且生产工艺简单、投资少、能耗低、污染小、矿渣的利用率高,目前成为胶凝材料领域研究的热点。本文采用矿渣、粉煤灰为原材料,液体水玻璃、NaOH、固体水玻璃、硫酸盐、磷酸盐、有机碱为激发剂,萘系减水剂、聚羧酸减水剂为外加剂,在常温下制备碱激发矿渣/粉煤灰胶凝材料。研究不同种类激发剂掺量、粉煤灰掺量、矿渣种类、萘系减水剂掺量对胶凝材料力学性能、工作性能的影响;优选水玻璃激发剂制备碱激发矿渣/粉煤灰胶凝材料,研究Na2O掺量、模数对碱激发胶凝材料水化热、水化产物、孔结构的影响;优选水玻璃激发剂制备碱激发矿渣/粉煤灰混凝土,研究粉煤灰掺量、水胶比对碱激发混凝土力学性能、工作性能的影响;优选C50混凝土配比制作碱激发混凝土、普通混凝土简支梁构件,研究碱激发混凝土、普通混凝土简支梁在静力荷载作用下的裂缝产生发展、应变、挠度的变化。本文主要结论如下:1.液体水玻璃激发矿渣/粉煤灰胶凝材料的最佳Na2O掺量6%、模数1.00的28d抗压强度63.0MPa、抗折强度12.2MPa;固体水玻璃激发矿渣/粉煤灰胶凝材料的最佳Na2O掺量4%、模数0.50的28d抗压强度20.5MPa、抗折强度6.3MPa;有机碱C2H8N2激发矿渣/粉煤灰胶凝材料的最佳掺量8%,28d抗压强度22.3MPa、抗折强度6.5MPa;固体水玻璃复掺K2HPO4激发矿渣/粉煤灰胶凝材料的最佳掺量6%,28d抗压强度39.5MPa、抗折强度8.0MPa。2..萘系减水剂对碱激发矿渣/粉煤灰胶凝材料缓凝效果显着,随着萘系减水剂掺量的增加,胶凝材料的凝结时间逐渐增加,萘系减水剂掺量1.5%的初凝时间362min、终凝时间392min、间隔30min。3.液体、固体水玻璃激发矿渣/粉煤灰胶凝材料的主要水化产物由石英（SiO2）、方解石（CaCO3）、莫来石（3Al2O3·2SiO2）、C-S-H凝胶、C-A-S-H凝胶、水滑石(Mg6Al2（OH）16CO3·4H2O)等组成。4.液体水玻璃激发矿渣/粉煤灰胶凝材料的水化过程可分为水化初期、诱导期、加速期、衰减期、缓慢期,且在水化初期出现初始加速峰,在加速期出现加速放热峰;固体水玻璃激发矿渣/粉煤灰胶凝材料的水化过程可分为水化初期、衰减期、缓慢期,无明显的诱导期、加速期,仅在水化初期出现瞬间初始放热峰,水化初期放热速率较大,随后水化放热速率迅速降低。5.液体水玻璃激发矿渣/粉煤灰胶凝材料的孔结构主要为凝胶孔（<10nm）,中等毛细孔（10-50nm）含量次之、大毛细孔（50-100nm）含量几乎没有;固体水玻璃激发矿渣/粉煤灰胶凝材料的孔结构主要为中等毛细孔（10-50nm）,大毛细孔（50-100nm）含量次之,凝胶孔（<10nm）含量相对较少。碱激发胶凝材料硬化浆体的孔结构分布与抗压强度一致,液体水玻璃激发剂对矿渣/粉煤灰胶凝材料激发效果较好,凝胶孔含量多,硬化浆体致密,抗压强度高。6.液体水玻璃激发剂Na2O掺量6%、模数1.00时,碱激发矿渣/粉煤灰混凝土的7d混凝土抗压强度54.7MPa,28d混凝土抗压强度62.3MPa,流动度为169mm。7.碱激发矿渣/粉煤灰混凝土梁在45KN时出现裂缝、发展迅速,普通混凝土梁在40KN时出现裂缝、发展缓慢,开裂荷载提高了12.5%;在相同静力加载荷载下,碱激发矿渣/粉煤灰混凝土梁应变和挠度大于普通混凝土梁,碱矿渣/粉煤灰混凝土增强了梁的抗裂和抗拉性能。
雷奥轲[4]（2020）在《复合高吸水性树脂和聚丙二醇对碱激发矿渣性能的影响研究》文中指出碱激发矿渣胶凝材料指的是磨细的高炉矿渣与碱激发剂反应下具有水硬活性的一种新型胶凝材料,相比于普通硅酸盐水泥,它能够有效减少CO2的排放量,实现节能减排,是未来新型绿色材料的发展趋势,但是其快凝、收缩大、易开裂等特点限制了工程中的广泛应用。因此,为了控制碱激发胶凝材料的干燥收缩,本文以碱激发矿渣净浆为主要研究对象,开发复合高吸水性树脂（SAP）和聚丙二醇（PPG）在碱激发矿渣方面的应用,探讨复合SAP和PPG对碱激发矿渣基本性能的影响,研究其作为化学外加剂控制碱激发矿渣干燥收缩的作用机理及可行性,优化碱激发矿渣胶凝材料为今后在各类工程中的推广提供基础性研究工作。本文的主要研究内容如下:（1）基于丙烯酸钠-丙烯酰胺共聚物,设计、合成并表征了掺入微米二氧化硅和高岭土颗粒两类无机填充材料的新型复合SAP材料,利用相关研究技术及手段分析SAP材料的组成及分子结构,探讨改性后的复合SAP与普通SAP材料的性能差异,在不同离子浓度下,通过“茶袋法”分析研究复合SAP的溶胀动力学行为;（2）研究掺量为0.25%和0.5%的复合高吸水性树脂材料对Na OH激发矿渣净浆各项性能的影响,具体包括:碱激发矿渣净浆的流动性、凝结时间、抗压强度、孔结构、干燥收缩及质量损失,进一步探讨SAP应用于碱激发矿渣内养护的作用机理,将研究集中在不同类型SAP的微观结构上,根据不同干燥条件下的试验,比较分析不同SAP掺量、不同SAP种类对碱激发矿渣干燥收缩的控制效果及作用效率的影响规律;（3）研究掺量为0.5%和1%的三种分子量的聚丙二醇对Na OH激发矿渣净浆各项性能的影响,试验方案与复合SAP材料的研究内容一致。结合PPG在碱激发矿渣中影响干燥收缩的机理,基于毛细力学理论,比较分析不同分子量减轻干燥收缩的效率,揭示了相对湿度、表面张力、孔径分布、混溶性均是影响干燥收缩量的关键因素。
李宁[5]（2020）在《碱激发矿渣水泥混凝土的原料活性评价与组成设计》文中认为碱激发混凝土是以化学激发硅铝酸盐废弃物而成的胶凝材料制备的混凝土,具有耐腐蚀性好、强度发展快等优点。碱激发混凝土可利用硅铝酸盐固体废弃物作为主要原料,无需普通硅酸盐水泥熟料的高温煅烧过程,其生产和应用具有显着的节能减排特点,有利于水泥混凝土工业的可持续发展。但目前关于碱激发混凝土的原材料活性评价方法、凝结硬化控制技术、混凝土组成设计和制备等基础理论研究仍然不足,成为制约碱激发混凝土工程应用的瓶颈。针对上述问题,本文围绕“不同组成矿渣粉的碱活性指数、碱激发混凝土凝结硬化与微结构形成及性能调控、碱激发混凝土的配合比设计理论和方法”等三个科学问题展开研究。首先研究了不同组成特点的矿渣其碱激发水泥的反应动力学特点。结果显示,矿渣组成中CaO和MgO的含量对碱激发矿渣水泥反应动力的影响较大。在早期的碱激发反应过程中,CaO控制了C-（N）-A-S-H凝胶的生成速率,MgO控制了镁铝水滑石（Mg-Al-OH-LDH）的生成速率,而过多的Al含量则会和矿渣中的CaO和SiO2生成水化钙铝黄长石C2ASH8。碱激发反应的孔溶液相组成演变和C-（N）-A-S-H凝胶Ca/Si和Al/Si的变化与碱激发矿渣水泥的反应放热过程有很好的关联。研究发现碱激发矿渣水泥的反应动力与矿渣中（CaO+MgO）/SiO2的值存在一定关系,因为矿渣组成中的CaO和MgO含量在高碱浓度下的溶解速率控制了早期凝胶产物的物相组成发展。紧接着研究了矿渣组成对碱激发水泥的抗压强度和微观结构的影响,并通过热力学模拟建立了矿渣组成与碱激发水泥反应产物的相含量和本征孔隙率之间的关系。结果显示,受矿渣组成的影响,碱激发不同组成矿渣水泥的抗压强度不同。在所有的碱激发矿渣水泥中均观察到C-（N）-A-S-H凝胶和镁铝水滑石相。Al2O3的含量对碱激发矿渣水泥的物相种类和组成有重要影响,Al2O3的组成越低,C-（N）-A-S-H凝胶的含量越高,水化钙铝黄长石的含量越低。当矿渣中Al2O3组成的质量分数在13%以下时,体系不会生成水化钙铝黄长石。镁铝水滑石的含量和体系中的MgO的含量有关,通常体系中的MgO的含量越高,生成的类水滑石的含量越高。此外,硅酸钠激发水泥的孔隙率要低于Na OH激发体系的。热力学模拟结果表明,在反应程度一定的情况下,矿渣中CaO的含量越高,其碱激发体系的产物填充孔隙越小,体系的化学收缩越大,孔隙越高,不利于水泥浆体的最终强度。最终,在本文提出的矿渣“活性指数”公式中,首次考虑了CaO这种负作用,新的活性指数和碱激发矿渣水泥的抗压强度之间具有良好的相关性。此外,测试了碱激发矿渣水泥在Na2CO3-Na OH-Na2O·2Si O2混合碱组分体系下的凝结时间和强度发展。通过水化量热仪、孔溶液化学分析了混合碱组分激发矿渣水泥的反应进程。结果表明,在Na2CO3-NaOH-Na2O·2SiO2混合碱组分体系中,碱矿渣水泥水化反应受激发剂阴离子复杂的物理化学作用影响。OH-能够破坏矿渣,加速矿渣水化,同时促进Ca2+、Mg2+和Al3+等与容易使CO32-反应形成碳酸盐,加快凝结;而（Si O4）4-不仅加速矿渣的水化,还因与CO32-在结构上相似,改变溶液的物理性质;CO32-可以和矿渣溶解出的Ca2+发生反应,延缓C-A-S-H凝胶的生成,抑制Na2O·2Si O2的水解。三元混合激发剂中,Na2CO3的用量达到50%以上,碱激发矿渣水泥的凝结时间将大大延长。通过合理的控制三种碱组分的相对含量,不仅可保证浆体的凝结时间,还可以使硬化体抗压强度高且孔隙率低。最后在以上研究成果的基础上,本文提出了矿渣基碱激发混凝土的组成设计理论。第一步通过测试混合骨料的堆积密度确定其最大值,保证骨料最紧密堆积和计算骨料间最小空隙率;然后根据抗压强度确定水胶比和碱胶比;再根据骨料间的最小空隙率和工作性对骨料表面富余浆体厚度的要求,确定混凝土中浆体的使用量;最后可通过二元或三元单一质心设计法进一步优化胶凝材料的组成,得到满足不同性能要求的碱激发混凝土组成。在具体研究中,由于碱激发混凝土组成设计方法的研究工作较少,组成设计参数无从参考,且原材料组成特性变化大,所以首先采用正交设计法系统探究了碱胶比、水胶比、粉煤灰在矿渣-粉煤灰复合原料中的用量、水玻璃模数和富余浆体厚度对碱激发矿渣基混凝土坍落度、凝结时间和抗压强度的影响。通过直观分析和极差值计算,建立主要因素与目标性能之间的关系,并根据性能需要提出了碱激发混凝土的组成设计方法。依照此方法可以设计出初凝时间1-3 h,坍落度200 mm以上,强度等级为C40-C80的碱激发矿渣基混凝土。
卜晓琳[6]（2020）在《碱矿渣自流平修补砂浆流动性能与粘结性能研究》文中认为混凝土建筑在服役过程中由于结构设计、材料质量、施工技术、地基沉降及自然灾害等诸多原因,出现了大量裂缝。对既有混凝土结构出现的裂缝进行修补是十分必要的。碱矿渣水泥具有早强、高强的优点,适宜制备绿色、经济的修补材料。论文制备了一种碱矿渣自流平修补砂浆（SCAASRM）,并通过对其流动性、粘结性、膨胀性、力学性能和凝结时间的研究,得到以下结果:（1）碱当量从4%增至6%时,SCAASRM流动性减小,凝结时间缩短,界面弯拉强度持续增加。碱当量为5%时,界面拉伸强度较大,碱当量在4%～5%之间时,抗压强度和抗折强度较优。（2）Na2SO4掺量为1.5%时,SCAASRM流动性、抗折强度和抗压强度较好;Na2SO4掺量在0～2%之间时,SCAASRM界面拉伸强度和1d抗折、抗压强度被提高,凝结时间缩短,但对界面弯拉强度的影响不明显。（3）砂最大粒径(Dmax)由0.5mm增至4.75mm,SCAASRM流动性增加,SCAASRM界面拉伸强度降低,但砂Dmax对SCAASRM抗折强度和抗压强度影响较小。砂Dmax为4.75mm时界面弯拉强度较大。砂Dmax为2.36mm时凝结时间较长。（4）膨胀组分活性MgO由3%减小至0,SCAASRM流动性增加,界面拉伸强度减小,掺量为1%～2%时界面弯拉强度较好。活性MgO对SCAASRM抗折强度和抗压强度影响较小。膨胀组分活性MgO掺量在1%～3%时,SCAASRM在48小时内表现出较好的微膨胀性,较高的活性MgO掺量导致较早开始膨胀且竖向膨胀率较高。活性MgO可以提高水化产物的结晶度。（5）缓凝组分NaCl掺量由4%增至7%、可以提高SCAASRM流动性,但抗折强度、抗压强度、界面弯拉强度和界面拉伸强度均有所降低,且压折比增大。（6）在碱矿渣水泥水化物的扫描电镜（SEM）图中可以观察到不同形貌的C-S-H凝胶和水滑石,还观察到了花瓣状的霞石。通过研究得到的碱矿渣自流平修补砂浆较优制备组成为:水玻璃碱当量4%～5%,缓凝组分NaCl掺量4%～5%,Na2SO4掺量1.5%,膨胀组分活性MgO掺量为2%,聚羧酸盐高效减水剂掺量2%,砂Dmax宜为2.36mm,修补砂浆的水胶比为0.4,胶砂比为1∶1。此时,碱矿渣砂浆的初始流动性与30min流动性在250mm～290mm之间;1d、3d、28d抗压强度分别可达31MPa、43MPa、74MPa,1d、3d、28d抗折强度分别可达3.6MPa、6.4MPa、6.6MPa;3d、7d的界面拉伸强度分别可达1.67MPa、1.92MPa,3d、28d的界面弯拉强度分别可达3.53MPa、5.34MPa;竖向膨胀率为0.05%;凝结时间为75min。
庞冠洪[7]（2020）在《高炉矿渣基地聚合物注浆材料强度与收缩性能研究》文中研究表明注浆技术在基础工程加固处治过程中得到广泛应用,浆液性能对施工效果至关重要,且浆材耗量巨大,因此研究开发价格低廉、节能环保和耐久性能好的注浆材料具有重要的实际应用价值。矿渣是高炉炼铁时产生的副产品,作为一种工业固体废弃物每年的产量巨大,肆意堆放将会影响自然环境及土地使用空间,如何高效绿色实现矿渣的资源化利用,成为现阶段亟待解决的实际问题。大量的研究结果表明,矿渣在制备地聚合物方面具有潜在的利用价值和附加属性。针对道路工程维修加固的实际需要,本文结合矿渣基地聚合物的现有研究成果,主要通过室内试验,研究碱激发剂类型和固-液比对矿渣基地聚合物浆液与硬化浆体材料物理力学性能与收缩性能的影响,分析了影响矿渣水化反应和聚合反应的机理,取得的主要研究成果如下:（1）地聚合物的抗压强度随碱浓度的增大而增大,抗折强度随碱浓度的增大先增加后减小。在模数1.5,碱浓度40%,固-液比1.25:1时,地聚合物具有良好的力学性能。（2）地聚合物的收缩性能随碱浓度的增大而增大,在碱浓度大于40%时,材料出现不同程度的收缩开裂。矿渣水化产物生成的C-A-S-H凝胶量随碱浓度的增大而增多,虽增加了结构致密性,但却是材料产生收缩开裂的主因。（3）增大碱溶液的p H值将有利于矿渣的水化反应,增大碱溶液硅酸钠浓度将能够促进聚合反应程度的加深,但若碱浓度过高或水玻璃模数过小,将导致矿渣水化反应加快,收缩严重,从而对硬化浆体的抗收缩性能产生不利影响。（4）碱浓度越大地聚合物试样的收缩越严重,收缩过大将导致试样的横截面产生收缩性损伤,进而改变其断裂行为。基于ABAQUS扩展有限元方法,通过在部件横截面预制损伤,并采用最大主应力破坏准则可真实模拟带收缩性损伤的地聚合物试样的断裂行为。
谭义[8]（2018）在《碱矿渣快速修补砂浆制备与界面性能研究》文中认为水泥基材料是人类使用的最大宗人造建筑材料。修补材料的应用能在一定程度修复被破坏水泥基材料,保障其结构设施安全,延长其服役年限,对国民经济有重大的价值,也契合可持续发展战略思想和建筑节能的理念。本文以碱矿渣水泥为胶凝材料,参考最新发布的建材行业标准,力图制备满足标准要求的碱矿渣快速修补砂浆。研究了不同因素对碱矿渣修补砂浆制备的性能影响及不同掺合料对碱矿渣修补砂浆粘结性能的影响,并针对碱矿渣修补材料粘结界面过渡区的界面性能进行了研究分析。结果表明:（1）采用水玻璃激发的碱矿渣砂浆更适合制备快速修补砂浆,但水玻璃激发碱矿渣修补砂浆早期强度（6h）发展较氢氧化钠激发慢。氢氧化钙对水玻璃激发修补砂浆的早期强度的增长影响明显,且能降低修补砂浆干缩。在碱矿渣修补砂浆中掺加纤维虽然能一定程度上改善修补砂浆的干缩状况,但不能从根本上解决碱矿渣修补砂浆干缩较大的问题。在基础制备参数中,水胶比对碱矿渣修补砂浆早期粘结性能的影响最大,其次是碱当量、激发剂种类、水玻璃模数、砂胶比,碱矿渣修补砂浆早期强度发展与界面弯拉强度发展一定程度上持正相关关系。（2）试验条件下,利用水玻璃激发碱矿渣快速修补砂浆最佳配合比如下:碱当量6%,水玻璃模数1.2,水胶比0.4,砂胶比2.5,Ca（OH）2掺量3%,复掺0.1%聚丙烯纤维与0.1%玄武岩纤维。其初凝时间24min,终凝时间41min,砂浆流动度178mm,抗压强度6h、1d、28d分别为15.87MPa、38.83MPa、63.78MPa;28d界面弯拉强度为6.14MPa。除了干缩控制不理想外,其余测试结果基本满足标准性能指标。（3）在碱矿渣水泥中等量取代矿粉掺入矿物掺合料后,总体而言,都会使修补砂浆粘结强度有所减小,掺入粉煤灰时的减弱效应最为明显,其次是掺水泥、硅灰、纳米二氧化硅。当其它条件相同时,采用氢氧化钠激发的修补砂浆的早期粘结强度要比水玻璃激发时的粘结强度高,在后期,激发剂对粘结性能的影响不大。掺入10%硅灰或1%纳米二氧化硅时,修补砂浆的粘结性能一定程度上得以增强,但掺入硅灰和纳米二氧化硅后会增大碱矿渣水泥体系的贫钙现象。（4）碱矿渣水泥材料与水泥基底有良好的化学相容性,粘结界面过渡区主要由水泥基底侧的反应强化层、碱矿渣侧的弱边界层构成,两层间在吸附、扩散、反应综合作用下形成渐变式界面过渡区,碱当量影响水泥基底侧的反应层厚度。碱矿渣修补水泥基材料的粘结机理主要是机械咬合作用,但粘结界面还存在较强的化学键合作用和分子间作用力。
丁海清[9]（2017）在《碱激发胶凝材料减缩及施工性能的研究》文中提出碱矿渣胶凝材料是以碱作为激发剂激发具有潜在活性矿渣,是一种强度高,耐久性好,绿色,环保的建筑材料。发展至今,以NaOH和液体水玻璃激发效果最好,其中水玻璃效果更佳。但生产时由于是液态,需要额外添加,调节模数时需要额外加入NaOH,操作有潜在危险性。固体硅酸钠主要成分与液体水玻璃一致,可以跟矿渣一起研磨,搅拌,生产成为成品。使用时只需加水搅拌即可,方便使用。本文从碱矿渣胶凝材料基础性能、施工性能、收缩三个方面研究固体硅酸钠对矿渣激发效果。结果表明,两种激发剂对碱矿渣胶凝材料激发效果存在一定差异,同等水灰比下,激发剂为固体硅酸钠时,碱矿渣胶凝材料净浆,砂浆,混凝土的强度均比激发剂液体水玻璃为高。但固体硅酸钠激发碱矿渣胶凝材料同样具有高强度,且搅拌粘度降低,水化反应速率变慢,可用高。硝酸钡和硼砂-蔗糖缓凝剂对固体硅酸钠激发的碱矿渣胶凝材料具有良好的缓凝效果。硝酸钡掺量小,缓凝效果好;硼砂-蔗糖掺量大,缓凝效果最佳,初凝时间达到4h,但强度会严重降低,28d强度下降达到46%。萘系减水剂对碱矿渣胶凝材料有一定减水效果,与碱矿渣溶液中的吸附量呈高度线性相关关系,减水效果随着吸附量的变化而变化;萘系减水剂在碱矿渣中掺量大,会降低碱矿渣砂浆和混凝土的强度。矿物掺合料的掺入对碱矿渣砂浆、混凝土施工性能有一定影响。掺量8%-32%范围内,粉煤灰和偏高岭土掺量增加,碱矿渣砂浆的流动度降低,氧化镁和偏高岭土低掺时能增加砂浆的抗压强度;粉煤灰会提高碱矿渣混凝土的坍落度,矿物掺合料掺入会降对碱矿渣混凝土强度影响甚微。激发剂为固体硅酸钠,碱矿渣胶凝材料的化学收缩比激发剂为液体水玻璃小,硅酸盐水泥收缩类似;液体水玻璃碱矿渣混凝土干燥收缩比固体硅酸钠小;萘系减水剂会使碱矿渣胶凝材料的收缩增加;偏高岭土对抑制碱矿渣胶凝材料化学收缩效果最佳,28d收缩降低了27.9%;氧化镁对碱矿渣砂浆减缩效果最好,60d收缩降低39%,但氧化镁与反应较慢,早期减缩效果不佳;粉煤灰会增大碱矿渣混凝土干燥收缩,UEA对抑制碱矿渣混凝土收缩效果最佳,掺量为15%时,120d收缩降低了28%。
陈福松,陆小军,朱祥,刘小兵,付磊,石力[10]（2012）在《碱-矿渣胶凝材料及其缓凝剂的研究进展》文中研究说明综合评述了碱-矿渣及其胶凝材料的研究进展,并对其矿物结构、化学组分以及水化机理进行了介绍。同时,在此基础上对碱-矿渣胶凝材料缓凝剂的研究进行概述和总结,提出当前的研究重点是对缓凝机理以及缓凝效果的研究。
二、碱-矿渣水泥快凝原因的研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、碱-矿渣水泥快凝原因的研究（论文提纲范文）
（1）结构功能一体化碱激发矿渣泡沫混凝土性能及其机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 建筑节能与围护结构 |
| 1.1.2 泡沫混凝土 |
| 1.1.3 碱激发矿渣胶凝材料 |
| 1.2 碱激发矿渣泡沫混凝土 |
| 1.2.1 碱激发矿渣泡沫混凝土的国外研究现状 |
| 1.2.2 碱激发矿渣泡沫混凝土的国内研究现状 |
| 1.2.3 碱激发矿渣泡沫混凝土性能的影响因素 |
| 1.3 本课题的研究 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究内容与路线 |
| 1.3.3 研究意义 |
| 1.3.4 创新点 |
| 第2章 原料及试验方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 工作性能测试 |
| 2.2.2 力学性能测试 |
| 2.2.3 导热系数测定 |
| 2.2.4 干燥收缩性能测定 |
| 2.2.5 微观结构与形貌测试 |
| 2.2.6 能谱元素组成测试 |
| 2.2.7 水化热试验 |
| 第3章 制备参数对碱激发矿渣泡沫混凝土性能的影响 |
| 3.1 搅拌时间对碱激发矿渣泡沫混凝土宏观性能的影响 |
| 3.1.1 搅拌时间对凝结时间的影响 |
| 3.1.2 搅拌时间对流动度的影响 |
| 3.1.3 搅拌时间对抗压强度的影响 |
| 3.1.4 搅拌时间对导热系数的影响 |
| 3.1.5 搅拌时间对干燥收缩的影响 |
| 3.2 激发剂模数对碱激发矿渣泡沫混凝土宏观性能的影响 |
| 3.2.1 激发剂模数对凝结时间的影响 |
| 3.2.2 激发剂模数对流动度的影响 |
| 3.2.3 激发剂模数对抗压强度的影响 |
| 3.2.4 激发剂模数对导热系数的影响 |
| 3.2.5 激发剂模数对干燥收缩的影响 |
| 3.3 水胶比对碱激发矿渣泡沫混凝土宏观性能的影响 |
| 3.3.1 水胶比对凝结时间的影响 |
| 3.3.2 水胶比对流动度的影响 |
| 3.3.3 水胶比对抗压强度的影响 |
| 3.3.4 水胶比对导热系数的影响 |
| 3.3.5 水胶比对干燥收缩的影响 |
| 3.4 碱含量对碱激发矿渣泡沫混凝土宏观性能的影响 |
| 3.4.1 碱含量对凝结时间的影响 |
| 3.4.2 碱含量对流动度的影响 |
| 3.4.3 碱含量对抗压强度的影响 |
| 3.4.4 碱含量对导热系数的影响 |
| 3.4.5 碱含量对干燥收缩的影响 |
| 3.5 泡沫掺量对碱激发矿渣泡沫混凝土宏观性能的影响 |
| 3.5.1 泡沫掺量对凝结时间的影响 |
| 3.5.2 泡沫掺量对流动度的影响 |
| 3.5.3 泡沫掺量对抗压强度的影响 |
| 3.5.4 泡沫掺量对导热系数的影响 |
| 3.5.5 泡沫掺量对干燥收缩的影响 |
| 3.6 普通硅酸盐水泥对碱激发矿渣泡沫混凝土宏观性能的影响 |
| 3.6.1 普通硅酸盐水泥掺量对凝结时间的影响 |
| 3.6.2 普通硅酸盐水泥掺量对流动度的影响 |
| 3.6.3 普通硅酸盐水泥掺量对抗压强度的影响 |
| 3.6.4 普通硅酸盐水泥掺量对导热系数的影响 |
| 3.6.5 普通硅酸盐水泥掺量对干燥收缩的影响 |
| 3.7 本章小节 |
| 第4章 制备参数对微观结构与水化热的影响 |
| 4.1 制备参数对微观孔结构的影响 |
| 4.1.1 搅拌时间对微观孔结构的影响 |
| 4.1.2 激发剂模数对微观孔结构的影响 |
| 4.1.3 水胶比对微观孔结构的影响 |
| 4.1.4 碱含量对微观孔结构的影响 |
| 4.1.5 泡沫掺量对微观孔结构的影响 |
| 4.1.6 普通硅酸盐水泥掺量对微观孔结构的影响 |
| 4.2 微观孔结构参数与性能的关系 |
| 4.2.1 微观孔结构参数与力学性能关系 |
| 4.2.2 微观孔结构参数与热工性能关系 |
| 4.3 碱激发矿渣泡沫混凝土SEM微观形貌分析 |
| 4.3.1 激发剂模数对SEM微观形貌的影响 |
| 4.3.2 水胶比对SEM微观形貌的影响 |
| 4.3.3 碱含量对SEM微观形貌的影响 |
| 4.3.4 普通硅酸盐水泥掺量对SEM微观形貌的影响 |
| 4.4 碱激发矿渣泡沫混凝土水化产物EDS分析 |
| 4.5 制备参数对碱激发矿渣泡沫混凝土水化热的影响 |
| 4.5.1 搅拌时间对水化热的影响 |
| 4.5.2 激发剂模数对水化热的影响 |
| 4.5.3 水胶比对水化热的影响 |
| 4.5.4 碱含量对水化热的影响 |
| 4.5.5 普通硅酸盐水泥掺量对水化热的影响 |
| 4.6 本章小节 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 指导教师对研究生学位论文的学术评语 |
| 答辩委员会决议书 |
| 致谢 |
（2）改性矿渣水泥在免烧渣土砖与磷石膏砖中的胶结性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 高炉矿渣的资源化利用 |
| 1.2.1 高炉矿渣的活性激发 |
| 1.2.2 碱矿渣水泥的不足 |
| 1.3 生土材料研究 |
| 1.3.1 国内生土材料研究现状 |
| 1.3.2 国外生土材料研究现状 |
| 1.3.3 生土材料的优势与局限 |
| 1.4 磷石膏在建材资源化上应用 |
| 1.4.1 水泥缓凝剂 |
| 1.4.2 制备石膏基胶凝材料 |
| 1.4.3 制备磷石膏基水泥熟料 |
| 1.4.4 磷石膏中的重金属去害化处置 |
| 1.5 课题的研究意义及内容 |
| 1.5.1 研究意义 |
| 1.5.2 研究思路与研究内容 |
| 第二章 实验原料及方法 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器及设备 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 原料试样的制备与性能分析 |
| 2.3.2 水泥砂浆、净浆试样的制备与性能表征 |
| 2.3.3 免烧渣土(磷石膏)砖试样的制备与性能表征 |
| 2.3.4 试样的相组成及微观形貌分析 |
| 第三章 改性矿渣水泥的制备与性能表征 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 改性矿渣水泥配合比设计及制备 |
| 3.3 实验结果与讨论 |
| 3.3.1 改性矿渣水泥砂浆性能 |
| 3.3.2 改性矿渣水泥的净浆性能 |
| 3.3.3 改性矿渣水泥水化产物的相组成及微形貌 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 免烧渣土砖的制备与性能表征 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 样品制备与表征 |
| 4.3 实验结果与讨论 |
| 4.3.1 免烧渣土砖的性能 |
| 4.3.2 无侧限单轴受压的破坏模式 |
| 4.3.3 改性矿渣水泥与普硅水泥固化渣土性能的比较 |
| 4.3.4 免烧渣土砖的固化机制分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 免烧磷石膏砖的制备与性能表征 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 试样的配合比及制备 |
| 5.3 实验结果与讨论 |
| 5.3.1 免烧磷石膏砖试样的性能 |
| 5.3.2 免烧磷石膏砖的相组成与微形貌 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（3）碱激发胶凝材料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 碱激发胶凝材料简介 |
| 1.3 碱激发胶凝材料的力学性能研究现状 |
| 1.4 碱激发胶凝材料的凝结时间研究现状 |
| 1.5 碱激发胶凝材料的水化产物研究现状 |
| 1.6 碱激发胶凝材料的水化热研究现状 |
| 1.7 碱激发胶凝材料的孔结构研究现状 |
| 1.8 碱激发胶凝材料的收缩性能研究现状 |
| 1.9 研究中存在的问题 |
| 1.10 本课题的研究内容及技术路线 |
| 第2章 试验方法及研究方案设计 |
| 2.1 试验原材料 |
| 2.2 试验仪器设备 |
| 2.3 试验方法 |
| 第3章 碱激发胶凝材料的力学性能研究 |
| 3.1 液体水玻璃激发剂对胶砂力学性能的影响 |
| 3.2 固体水玻璃激发剂对胶砂力学性能的影响 |
| 3.3 硫酸盐、磷酸盐、有机碱激发剂对胶砂力学性能的影响 |
| 3.4 复合激发剂对胶砂力学性能的影响 |
| 3.5 矿渣种类对胶砂力学性能的影响 |
| 3.6 粉煤灰掺量对胶砂力学性能的影响 |
| 3.7 萘系减水剂掺量对胶砂力学性能的影响 |
| 3.8 水胶比对胶砂力学性能的影响 |
| 3.9 本章小结 |
| 第4章 碱激发胶凝材料的工作性能研究 |
| 4.1 碱激发胶凝材料的流动性能研究 |
| 4.2 碱激发胶凝材料的凝结时间研究 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 碱激发胶凝材料的微观性能研究 |
| 5.1 碱激发胶凝材料的水化产物研究 |
| 5.2 碱激发胶凝材料的水化热研究 |
| 5.3 碱激发胶凝材料的孔结构研究 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 碱激发混凝土的性能研究 |
| 6.1 混凝土配合比设计 |
| 6.2 胶凝材料配合比 |
| 6.3 混凝土配合比 |
| 6.4 混凝土性能指标测定 |
| 6.5 本章小结 |
| 第7章 碱激发混凝土简支梁的性能研究 |
| 7.1 碱激发混凝土简支梁构件制备 |
| 7.2 碱激发混凝土简支梁的裂缝产生及发展研究 |
| 7.3 碱激发混凝土简支梁的应力应变研究 |
| 7.4 碱激发混凝土简支梁的挠度研究 |
| 7.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的学术成果 |
| 致谢 |
（4）复合高吸水性树脂和聚丙二醇对碱激发矿渣性能的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 碱激发胶凝材料的发展 |
| 1.2.2 控制碱激发胶凝材料的收缩方法研究 |
| 1.2.3 高吸水性树脂应用于碱激发胶凝材料的研究 |
| 1.2.4 聚丙二醇应用于碱激发胶凝材料的研究 |
| 1.3 研究目的及主要内容 |
| 第2章 原材料、试验方法及设备 |
| 2.1 试验原材料 |
| 2.1.1 粒化高炉矿渣 |
| 2.1.2 高岭土 |
| 2.1.3 二氧化硅 |
| 2.1.4 化学试剂 |
| 2.1.5 水 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 复合高吸水性树脂的制备 |
| 2.2.2 复合高吸水性树脂的表征方法 |
| 2.2.3 碱激发矿渣配合比及制备方法 |
| 2.2.4 流动度、凝结时间及抗压强度的测试 |
| 2.2.5 干燥收缩试验 |
| 2.2.6 孔结构测试 |
| 2.3 试验设备 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 不同类型复合高吸水性树脂材料性能的表征 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 扫描电镜实验(SEM) |
| 3.3 傅里叶变换红外光谱分析(FTIR) |
| 3.4 热重分析(TGA) |
| 3.5 复合SAP在不同溶液中的溶胀性能 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 复合高吸水性树脂对碱激发矿渣净浆性能的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 复合高吸水性树脂对碱激发矿渣基本性能的影响 |
| 4.2.1 流动度 |
| 4.2.2 凝结时间 |
| 4.2.3 抗压强度 |
| 4.3 复合高吸水性树脂对碱激发矿渣干燥收缩控制效果及分析 |
| 4.3.1 孔结构分析 |
| 4.3.2 干燥收缩及质量损失分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 聚丙二醇对碱激发矿渣净浆性能的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 聚丙二醇的混溶性表征 |
| 5.3 聚丙二醇对碱激发矿渣基本性能的影响 |
| 5.3.1 流动度 |
| 5.3.2 凝结时间 |
| 5.3.3 抗压强度 |
| 5.4 聚丙二醇对碱激发矿渣干燥收缩控制效果及分析 |
| 5.4.1 孔结构分析 |
| 5.4.2 干燥收缩及质量损失分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论和展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 1 作者简历 |
| 2 攻硕士学位期间发表的学术论文 |
| 3 参与的科研项目及获奖情况 |
| 学位论文数据集 |
（5）碱激发矿渣水泥混凝土的原料活性评价与组成设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 研究目的和意义 |
| 1.3 拟解决的关键科学问题 |
| 1.3.1 矿渣的碱活性 |
| 1.3.2 碱激发矿渣水泥的凝结硬化控制 |
| 1.3.3 碱激发矿渣水泥混凝土的组成设计方法 |
| 1.4 研究大纲 |
| 第2章 文献综述 |
| 2.1 矿渣的结构特点 |
| 2.1.1 矿渣的产生 |
| 2.1.2 矿渣的化学组成 |
| 2.1.3 矿渣的矿物组成 |
| 2.1.4 矿渣的玻璃体结构 |
| 2.1.5 矿渣的标准 |
| 2.2 碱激发矿渣水泥的反应机理和产物 |
| 2.2.1 反应机理 |
| 2.2.2 反应产物 |
| 2.3 矿渣碱活性的影响因素 |
| 2.3.1 矿渣细度 |
| 2.3.2 玻璃体含量 |
| 2.3.3 化学组成 |
| 2.4 碱激发矿渣水泥的凝结控制 |
| 2.5 碱激发矿渣水泥混凝土的组成设计 |
| 2.5.1 抗压强度法 |
| 2.5.2 基于性能要求的设计方法 |
| 2.5.3 数学统计建模法 |
| 第3章 原材料和测试方法 |
| 3.1 主要原材料 |
| 3.2 测试方法 |
| 3.2.1 骨料和砂石混合骨料的堆积密度 |
| 3.2.2 凝结时间 |
| 3.2.3 混凝土坍落度 |
| 3.2.4 抗压强度 |
| 3.2.5 水化量热 |
| 3.2.6 X射线衍射(XRD) |
| 3.2.7 傅里叶红外光谱(FTIR) |
| 3.2.8 热重分析(TG/DTG) |
| 3.2.9 孔结构分析(MIP) |
| 3.2.10 孔溶液化学分析 |
| 3.2.11 液体硅核磁分析 |
| 3.2.12 扫描电镜和能谱分析 |
| 3.2.13 热力学模型 |
| 第4章 矿渣组成对碱激发水泥早期反应的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验原料和样品制备 |
| 4.3 水化放热 |
| 4.4 反应动力学分析 |
| 4.5 碱激发矿渣水泥早期相组成演变 |
| 4.6 矿渣组成和反应累积放热量之间的关系 |
| 4.7 本章小结 |
| 第5章 矿渣组成对碱激发水泥强度和微观结构的影响 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验原料和样品制备 |
| 5.3 抗压强度 |
| 5.4 微观结构 |
| 5.4.1 XRD |
| 5.4.2 FTIR |
| 5.4.3 DTG |
| 5.4.4 产物组成小结 |
| 5.5 热力学模拟 |
| 5.5.1 CaO含量对碱激发水泥产物的影响 |
| 5.5.2 MgO含量对碱激发水泥产物的影响 |
| 5.5.3 Al_2O_3含量对碱激发水泥产物的影响 |
| 5.5.4 热力学模拟小结 |
| 5.6 矿渣的碱激发“活性指数” |
| 5.6.1 浆体结构演变过程 |
| 5.6.2 碱激发水泥长期稳定产物相组成的特征 |
| 5.6.3 矿渣组成对碱激发水泥孔隙率的影响 |
| 5.6.4 矿渣的碱激发“活性指数” |
| 5.6.5 矿渣的碱激发“活性指数”与碱激发水泥强度的关系 |
| 5.7 本章小结 |
| 第6章 激发剂组成对碱激发矿渣水泥凝结硬化过程的影响 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 实验原料和样品制备 |
| 6.2.1 实验原料 |
| 6.2.2 激发剂组成设计 |
| 6.3 激发剂溶液中的硅酸根聚合度 |
| 6.4 标准稠度用水量、凝结时间和抗压强度 |
| 6.4.1 标准稠度用水量 |
| 6.4.2 凝结时间 |
| 6.4.3 抗压强度 |
| 6.5 水化放热 |
| 6.6 孔溶液化学 |
| 6.7 孔结构 |
| 6.8 背散射电镜分析(BSEM) |
| 6.9 抗压强度、反应程度和孔隙率的关系 |
| 6.10 本章小结 |
| 第7章 碱激发矿渣水泥混凝土的组成设计理论与方法 |
| 7.1 引言 |
| 7.2 碱激发矿渣水泥混凝土组成设计理论 |
| 7.2.1 确定粗细骨料用量 |
| 7.2.2 富余浆体厚度的计算 |
| 7.2.3 胶凝材料用量的确定 |
| 7.2.4 组成与性能的关系 |
| 7.3 实验原料和配合比设计 |
| 7.3.1 实验原料 |
| 7.3.2 配合比设计 |
| 7.4 实验结果和关键组成参数的确定 |
| 7.4.1 骨料最紧密堆积 |
| 7.4.2 坍落度 |
| 7.4.3 凝结时间 |
| 7.4.4 抗压强度 |
| 7.4.5 养护制度对强度的影响 |
| 7.5 讨论 |
| 7.5.1 碱胶比、水胶比与强度之间的关系 |
| 7.5.2 水胶比、富余浆体厚度与坍落度之间的关系 |
| 7.5.3 目标性能与胶凝材料组成之间的关系 |
| 7.5.4 碱激发混凝土组成设计流程 |
| 7.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 附录 A (攻读学位期间的主要论文、科研及获奖情况) |
| 致谢 |
（6）碱矿渣自流平修补砂浆流动性能与粘结性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 修补材料研究应用现状 |
| 1.2.1 修补材料分类及特性 |
| 1.2.2 修补材料研究应用现状 |
| 1.2.3 现有修补材料存在的问题 |
| 1.3 碱矿渣水泥研究应用现状 |
| 1.3.1 碱矿渣水泥特性 |
| 1.3.2 碱矿渣水泥研究应用现状 |
| 1.4 研究内容及目的 |
| 1.4.1 研究内容 |
| 1.4.2 研究目的 |
| 第2章 试验原材料与测试方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.1.1 矿渣 |
| 2.1.2 激发剂 |
| 2.1.3 细骨料 |
| 2.1.4 其他组分 |
| 2.2 试验方法 |
| 2.2.1 碱矿渣自流平修补砂浆制备 |
| 2.2.2 流动性试验 |
| 2.2.3 力学性能试验 |
| 2.2.4 界面拉伸强度试验 |
| 2.2.5 界面弯拉强度试验 |
| 2.2.6 竖向膨胀性能试验 |
| 2.2.7 砂浆凝结时间试验 |
| 2.2.8 微观试验 |
| 2.3 试验方案 |
| 第3章 碱矿渣自流平修补砂浆流动性与力学性能研究 |
| 3.1 碱矿渣自流平修补砂浆流动性研究 |
| 3.1.1 碱当量对修补砂浆流动性的影响 |
| 3.1.2 硫酸钠对修补砂浆流动性的影响 |
| 3.1.3 砂最大粒径对修补砂浆流动性的影响 |
| 3.1.4 膨胀组分对修补砂浆流动性的影响 |
| 3.1.5 缓凝组分对修补砂浆流动性的影响 |
| 3.2 碱矿渣自流平修补砂浆力学性能研究 |
| 3.2.1 碱当量对修补砂浆力学性能的影响 |
| 3.2.2 硫酸钠对修补砂浆力学性能的影响 |
| 3.2.3 砂最大粒径对修补砂浆力学性能的影响 |
| 3.2.4 膨胀组分对修补砂浆力学性能的影响 |
| 3.2.5 缓凝组分对修补砂浆力学性能的影响 |
| 3.3 本章小结 |
| 第4章 碱矿渣自流平修补砂浆粘结性能研究 |
| 4.1 碱矿渣自流平修补砂浆界面拉伸强度研究 |
| 4.1.1 碱当量对修补砂浆界面拉伸强度的影响 |
| 4.1.2 硫酸钠对修补砂浆界面拉伸强度的影响 |
| 4.1.3 砂最大粒径对修补砂浆界面拉伸强度的影响 |
| 4.1.4 膨胀组分对修补砂浆界面拉伸强度的影响 |
| 4.1.5 缓凝组分对修补砂浆界面拉伸强度的影响 |
| 4.2 碱矿渣自流平修补砂浆界面弯拉强度研究 |
| 4.2.1 碱当量对修补砂浆界面弯拉强度的影响 |
| 4.2.2 硫酸钠对修补砂浆界面弯拉强度的影响 |
| 4.2.3 砂最大粒径对修补砂浆界面弯拉强度的影响 |
| 4.2.4 膨胀组分对修补砂浆界面弯拉强度的影响 |
| 4.2.5 缓凝组分对修补砂浆界面弯拉强度的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第5章 碱矿渣自流平修补砂浆其他性能研究 |
| 5.1 碱矿渣自流平修补砂浆竖向膨胀性能研究 |
| 5.2 碱矿渣自流平修补砂浆凝结时间研究 |
| 5.2.1 碱当量对修补砂浆凝结时间的影响 |
| 5.2.2 硫酸钠对修补砂浆凝结时间的影响 |
| 5.2.3 砂最大粒径对修补砂浆凝结时间的影响 |
| 5.3 碱矿渣自流平修补材料微观结构研究 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 硕士研究生期间发表论文 |
| 致谢 |
（7）高炉矿渣基地聚合物注浆材料强度与收缩性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 地聚合物的制备及反应机理 |
| 1.2.2 地聚合物收缩开裂研究现状 |
| 1.2.3 地聚合物注浆材料研究现状 |
| 1.3 主要研究内容和技术路线 |
| 2 地聚合物物理力学性能研究 |
| 2.1 试验原材料与方法 |
| 2.1.1 胶凝组分 |
| 2.1.2 碱激发剂溶液的调整 |
| 2.1.3 测试分析方法 |
| 2.2 试验结果与讨论 |
| 2.2.1 浆液凝胶时间 |
| 2.2.2 浆液凝结时间 |
| 2.2.3 浆液流动度 |
| 2.2.4 地聚合物硬化浆体体积密度 |
| 2.2.5 地聚合物硬化浆体抗压强度 |
| 2.2.6 地聚合物硬化浆体抗折强度 |
| 2.2.7 微观结构分析 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 地聚合物收缩性能及机理研究 |
| 3.1 原材料与试验分析方法 |
| 3.1.1 原材料 |
| 3.1.2 试验分析方法 |
| 3.2 试验结果与讨论 |
| 3.2.1 浆液硬化塑性收缩 |
| 3.2.2 地聚合物试块的干燥收缩特性 |
| 3.3 干燥收缩的反应机理分析 |
| 3.3.1 干燥收缩机理 |
| 3.3.2 微观分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 地聚合物试样断裂行为数值模拟分析 |
| 4.1 地聚合物试样断裂行为分析 |
| 4.2 有限元方法介绍 |
| 4.3 数值模型与计算方案 |
| 4.4 数值模拟结果及分析 |
| 4.4.1 未预制裂纹模拟结果 |
| 4.4.2 底部预制裂纹模拟结果 |
| 4.4.3 横截面预制裂纹模拟结果 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 个人简历 |
| 致谢 |
（8）碱矿渣快速修补砂浆制备与界面性能研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 修补材料概述 |
| 1.3 快速修补材料的应用与发展 |
| 1.3.1 硫铝酸盐水泥快速修补材料 |
| 1.3.2 磷酸镁水泥快速修补材料 |
| 1.3.3 碱激发地聚合物系统快速修补材料 |
| 1.4 碱矿渣水泥修补材料研究进展 |
| 1.4.1 碱矿渣水泥简述 |
| 1.4.2 碱矿渣修补材料研究进展 |
| 1.5 修补材料界面过渡区研究进展 |
| 1.5.1 修补材料粘结界面模型的研究 |
| 1.5.2 修补材料粘结机理的研究 |
| 1.6 课题研究目的及意义 |
| 1.6.1 研究目的 |
| 1.6.2 研究意义 |
| 1.7 课题研究主要内容 |
| 2 原材料和试验方法 |
| 2.1 试验原材料 |
| 2.1.1 胶凝材料 |
| 2.1.2 碱组分 |
| 2.1.3 集料 |
| 2.1.4 水 |
| 2.1.5 纤维 |
| 2.1.6 掺合料 |
| 2.2 试验及测试方法 |
| 2.2.1 修补砂浆基底制备 |
| 2.2.2 试件成型与试验条件 |
| 2.2.3 凝结时间测试 |
| 2.2.4 砂浆流动度测试 |
| 2.2.5 抗折、抗压测试 |
| 2.2.6 界面弯拉强度测试 |
| 2.2.7 干缩率测试 |
| 2.2.8 微观测试 |
| 3 碱矿渣快速修补砂浆制备技术研究 |
| 3.1 激发剂对碱矿渣修补砂浆性能的影响 |
| 3.2 水玻璃参数对碱矿渣修补砂浆性能的影响 |
| 3.2.1 水玻璃模数对碱矿渣修补砂浆性能的影响 |
| 3.2.2 碱当量对碱矿渣修补砂浆性能的影响 |
| 3.3 配制参数对碱矿渣修补砂浆性能的影响 |
| 3.3.1 水胶比对碱矿渣修补砂浆性能的影响 |
| 3.3.2 砂胶比对碱矿渣修补砂浆性能的影响 |
| 3.4 氢氧化钙掺量对碱矿渣修补砂浆性能的影响 |
| 3.5 纤维种类及掺量对碱矿渣修补砂浆性能的影响 |
| 3.6 碱矿渣快速修补砂浆最优配合比 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 掺合料对碱矿渣修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.1 水泥掺量对碱矿渣修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.1.1 碱组分对掺水泥修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.1.2 水泥掺量对修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.2 粉煤灰掺量对碱矿渣修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.2.1 碱组分对掺粉煤灰修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.2.2 粉煤灰掺量对修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.3 硅灰掺量对碱矿渣修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.3.1 碱组分对掺硅灰修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.3.2 硅灰掺量对修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.4 纳米二氧化硅掺量对碱矿渣修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.4.1 碱组分对掺纳米二氧化硅修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.4.2 纳米二氧化硅掺量对修补砂浆粘结性能的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 碱矿渣修补材料界面性能及粘结机理研究 |
| 5.1 界面粗糙程度对碱矿渣修补砂浆粘结性能的影响 |
| 5.2 碱组分对碱矿渣修补材料界面性能影响 |
| 5.3 碱当量对碱矿渣修补材料界面性能影响 |
| 5.4 水玻璃模数对碱矿渣修补材料界面性能影响 |
| 5.5 碱矿渣修补材料粘结机理与界面过渡区结构模型 |
| 5.5.1 碱矿渣修补材料粘结机理分析 |
| 5.5.2 碱矿渣修补材料界面过渡区结构模型 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A.作者在攻读硕士学位期间发表的论文目录 |
| B.作者在攻读硕士学位期间参与的科研项目 |
（9）碱激发胶凝材料减缩及施工性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 国内外碱矿渣胶凝材料研究现状 |
| 1.2 限制碱矿渣胶凝材料应用的主要原因 |
| 1.3 外加剂在碱矿渣胶凝材料中的作用原理 |
| 1.3.1 碱矿渣胶凝材料快凝原因 |
| 1.3.2 缓凝剂在碱矿渣胶凝材料的缓凝机理 |
| 1.3.3 减水剂在碱矿渣胶凝材料中的作用特点 |
| 1.4 碱矿渣胶凝材料和混凝土的收缩研究 |
| 1.4.1 碱矿渣胶凝材料收缩研究 |
| 1.4.2 碱矿渣混凝土干燥收缩研究 |
| 1.5 本课题的提出 |
| 1.5.1 研究的目的和意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第二章 原材料与试验方法 |
| 2.1 原材料 |
| 2.1.1 矿渣 |
| 2.1.2 激发剂 |
| 2.1.3 矿物掺合料 |
| 2.1.4 外加剂 |
| 2.1.5 集料 |
| 2.2 碱矿渣胶凝材料试验方法 |
| 2.2.1 基础性能试验 |
| 2.2.2 力学性能试验 |
| 2.2.3 化学收缩性能试验 |
| 2.2.4 长期收缩试验 |
| 2.2.5 混凝土干燥收缩试验 |
| 2.2.6 减水剂吸附量试验 |
| 第三章 激发剂对碱矿渣胶凝材料激发效果研究 |
| 3.1 不同状态激发剂对矿渣激发效果的影响 |
| 3.2 外加剂对两种激发剂碱矿渣胶凝材料适应性 |
| 3.2.1 缓凝剂对两种状态激发剂碱矿渣胶凝材料性能的影响 |
| 3.2.2 减水剂对两种激发剂碱矿渣胶凝材料流动性能影响 |
| 3.2.3 减水剂对两种激发剂碱矿渣胶凝材料强度影响 |
| 3.2.4 减水剂在碱矿渣水泥中吸附性能研究 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 碱矿渣砂浆与混凝土基础性能研究 |
| 4.1 碱矿渣砂浆基础性能研究 |
| 4.1.1 激发剂对碱矿渣砂浆基础性能的影响 |
| 4.1.2 胶砂比对碱矿渣砂浆基础性能的影响 |
| 4.1.3 水灰比对碱矿渣砂浆基础性能的影响 |
| 4.1.4 减水剂对碱矿渣砂浆基础性能的影响 |
| 4.1.5 矿物掺合料对碱矿渣砂浆基础性能的影响 |
| 4.2 碱矿渣混凝土基础性能研究 |
| 4.2.1 激发剂对碱矿渣混凝土基础性能的影响 |
| 4.2.2 减水剂对碱矿渣混凝土基础性能的影响 |
| 4.2.3 矿物掺合料对碱矿渣混凝土基础性能的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 碱矿渣胶凝材料和混凝土收缩性能研究 |
| 5.1 碱矿渣胶凝材料化学收缩性能研究 |
| 5.1.1 激发剂对碱矿渣胶凝材料化学收缩的影响 |
| 5.1.2 矿物掺合料对固体硅酸钠碱矿渣胶凝材料化学收缩的影响 |
| 5.1.3 外加剂对固体硅酸钠碱矿渣胶凝材料化学收缩的影响 |
| 5.2 碱矿渣砂浆长期收缩性能研究 |
| 5.2.1 矿物掺合料对碱矿渣砂浆长期收缩性能影响 |
| 5.3 碱矿渣混凝土干燥收缩性能研究 |
| 5.3.1 两种激发剂对碱矿渣混凝土干燥收缩性能影响 |
| 5.3.2 矿物掺合料对碱矿渣混凝土干燥收缩性能影响 |
| 5.3.3 减水剂对碱矿渣混凝土干燥收缩性能影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 图表目录 |
| 致谢 |
| 作者简历 |
（10）碱-矿渣胶凝材料及其缓凝剂的研究进展（论文提纲范文）
| 0 前言 |
| 1 矿渣的组成与构成 |
| 1.1 矿渣的组成 |
| 1.2 矿渣的结构 |
| 2 碱-矿渣水泥的水化机理 |
| 3 碱-矿渣水泥的快凝原因 |
| 4 碱-矿渣胶凝材料缓凝剂的研究 |
| 5 结论 |
四、碱-矿渣水泥快凝原因的研究（论文参考文献）
- [1]结构功能一体化碱激发矿渣泡沫混凝土性能及其机理研究[D]. 李铮. 深圳大学, 2020(10)
- [2]改性矿渣水泥在免烧渣土砖与磷石膏砖中的胶结性能研究[D]. 郭小雨. 安徽工业大学, 2020(07)
- [3]碱激发胶凝材料的制备及性能研究[D]. 刘梦珠. 北京建筑大学, 2020(01)
- [4]复合高吸水性树脂和聚丙二醇对碱激发矿渣性能的影响研究[D]. 雷奥轲. 浙江工业大学, 2020
- [5]碱激发矿渣水泥混凝土的原料活性评价与组成设计[D]. 李宁. 湖南大学, 2020(01)
- [6]碱矿渣自流平修补砂浆流动性能与粘结性能研究[D]. 卜晓琳. 西安建筑科技大学, 2020(01)
- [7]高炉矿渣基地聚合物注浆材料强度与收缩性能研究[D]. 庞冠洪. 郑州大学, 2020(02)
- [8]碱矿渣快速修补砂浆制备与界面性能研究[D]. 谭义. 重庆大学, 2018(04)
- [9]碱激发胶凝材料减缩及施工性能的研究[D]. 丁海清. 苏州科技大学, 2017(04)
- [10]碱-矿渣胶凝材料及其缓凝剂的研究进展[J]. 陈福松,陆小军,朱祥,刘小兵,付磊,石力. 粉煤灰, 2012(01)