一、全氧、富氧燃烧玻璃熔窑用耐火材料（论文文献综述）
唐永晟[1]（2021）在《面向节能的FY公司浮法玻璃熔窑蓄热室结构优化设计》文中研究指明玻璃生产是能源高消耗产业,我国单位玻璃生产能耗远高于发达国家,其节能降耗技术仍有待进一步提升。在玻璃生产过程中,玻璃熔窑蓄热室是能量交换的重要设备,其工作效率的提高能够大大降低玻璃生产的单位能耗。本文以FY公司玻璃生产为研究对象,对其玻璃熔窑蓄热室外墙和格子体结构参数进行优化设计,以提高蓄热室热效能和格子体性能,从而达到节能降耗的目的,并为之后的蓄热室设计提供参考。具体过程如下:本文首先对FY公司玻璃熔窑蓄热室外墙和格子体结构,以及工作原理进行分析研究。分别建立了蓄热室热效能指标和格子体性能指标,以此为优化目标。本文接着使用响应面法对蓄热室外墙和格子体结构进行优化。响应面法先是通过中心组合设计获得用于建立变量因素与响应值回归方程的实验点,选取蓄热室外墙热效能指标和格子体性能指标作为响应值,蓄热室外墙和格子体结构参数作为变量因素。由于实验点众多,采用数值模拟的方式来获得不同变量参数组合下的实验点数据。然后利用树突网络求得回归方程,并构建了变量参数与响应值的多目标优化函数。通过变量因素与响应值的回归方程,分析了蓄热室外墙高宽比、长宽比以及小炉入口长宽比对于玻璃熔窑蓄热室热回收效率和出口温度的影响;分析了格子体的厚度、格子体孔径以及槽宽、槽深等因素对于努塞尔系数、摩擦阻力系数以及综合换热性能的影响。本文最后利用非支配遗传算法NSGAⅢ求解蓄热室外墙与格子体的多目标优化函数,获得对应的最优帕累托解集,并与优化前结构进行对比分析。优化后的蓄热室出口温度得到降低,蓄热效率得到提高。优化后的格子体的换热和流动性能均得到加强,综合换热性能显着提高。对于蓄热室结构的优化达到了预期的节能效果。
刘江波[2]（2019）在《全氧燃烧玻璃窑用镁铝尖晶石耐火材料的制备及性能研究》文中认为全氧燃烧技术具有节约燃料、减小环境污染以及提高玻璃质量等优点,是玻璃工业的重要发展方向。随着该技术的发展,玻璃熔窑内温度及碱蒸汽、水蒸气等侵蚀性介质含量大幅度提高,并且可能在自身重力及相互应力作用下导致大碹顶部耐火材料受到严重侵蚀并产生较大的蠕变,这就对玻璃熔窑大碹用耐火材料的抗侵蚀性能和高温蠕变性能提出了更高的要求。相比于在这一技术领域目前已广泛采用的硅质、莫来石质及刚玉质耐火材料,镁铝尖晶石材料具有强度大、热膨胀系数小、热导率低及抗侵蚀性强等优点,有应用于全氧燃烧玻璃窑大碹用耐火材料的应用前景;由于镁铝尖晶石材料存在难烧结,强度不高、高温荷重条件下蠕变速率较大等问题,进行玻璃窑用镁铝尖晶石耐火材料的研究,提高其抗高温蠕变性能及抗气相介质侵蚀能力具有重要的意义和实用价值。基于此,本论文通过离子固溶活化晶格及在尖晶石晶界处构建力学性能优良的功能相来改善镁铝尖晶石材料的烧结性能、高温蠕变性能和抗侵蚀性能。引入ZnO,利用Zn2+离子置换镁铝尖晶石中的Mg2+离子活化晶格以促进镁铝尖晶石烧结;引入Y2O3,利用其与富铝尖晶石中的Al2O3原位反应形成低蠕变率钇铝石榴石相调节晶界结构,提高材料的蠕变性能;引入La2O3,利用其与富铝尖晶石中的Al2O3及MgAl2O4反应原位形成板片状高韧性的镁基六铝酸镧相来改善镁铝尖晶石材料的高温蠕变性能和韧性。在此基础上,探讨了镁铝尖晶石材料中掺杂离子赋存状态变化对其烧结性能、高温蠕变性能、抗碱蒸汽侵蚀及水蒸气侵蚀性的影响机理,为其在全氧燃烧玻璃窑大碹中的应用提供理论依据。研究主要结论如下:1.ZnO、Y2O3和La2O3三种添加剂均可有效地促进镁铝尖晶石烧结,促烧机理存在差异。Zn2+离子可部分置换镁铝尖晶石中的Mg2+离子形成固溶体,活化后的晶格中离子扩散和传质速率加快,尖晶石材料的烧结活化能降低;Y2O3引入后,一部分Y3+离子固溶到镁铝尖晶石晶格中,另一部分与尖晶石中已固溶的Al2O3反应原位生成钇铝石榴石第二相均匀分布在尖晶石晶界上,提高了尖晶石材料的烧结活性;引入适量La2O3,可与尖晶石中已固溶的Al2O3原位反应形成板片状第二相镁基六铝酸镧,促进尖晶石烧结。2.在镁铝尖晶石耐火材料中引入适量ZnO、Y2O3及La2O3后,可分别通过固溶强化、原位形成钇铝石榴石及镁基六铝酸镧第二相提高其力学性能。当ZnO引入量为1.2 wt%时,材料的常温抗折强度、耐压强度和弹性模量分别由18.2MPa、57.0MPa和71.8GPa提高到23.2MPa、79.8MPa和90.5GPa;当Y2O3和La2O3添加量分别为2 wt%和0.4 wt%时,材料的常温抗折强度、耐压强度和弹性模量进一步提高。3.ZnO通过固溶强化提高镁铝尖晶石耐火材料的断裂能以及蠕变活化能。当ZnO的添加量为1.2 wt%时,材料的常温断裂能从122.2kJ/mol增大到378.6kJ/mol,1400℃的断裂能从212.6kJ/mol增大到447kJ/mol,压缩蠕变率从0.38%减小为0.14%,蠕变活化能由未添加ZnO的尖晶石耐火材料的799kJ/mol增大到960kJ/mol。低蠕变第二相钇铝石榴石的原位形成通过陶瓷相结合进一步提高了镁铝尖晶石耐火材料的断裂能以及蠕变活化能。当Y2O3的添加量为2 wt%时,材料的常温断裂能增大到405.1kJ/mol,1400℃的断裂能增大到759.8kJ/mol,高温压缩蠕变率减小为0.08%,蠕变活化能进一步增大到1088kJ/mol。板片状高韧性镁基六铝酸镧的原位形成可以通过晶界显微结构调控提高镁铝尖晶石耐火材料的断裂能以及蠕变活化能,且高温蠕变率接近零。4.引入ZnO虽然可以提高镁铝尖晶石质耐火材料致密程度,但因材料内气孔分布及平均孔径变化不大,对其抗碱蒸汽侵蚀性能的改善作用不明显;而引入Y2O3、La2O3后,可在镁铝尖晶石晶界处形成钇铝石榴石和镁基六铝酸镧将镁铝尖晶石晶粒包裹,不仅降低了镁铝尖晶石材料的显气孔率,还减小了气孔的平均尺寸,提高了材料的抗碱蒸汽侵蚀性能。镁铝尖晶石耐火材料在高温水蒸气环境中较为稳定,基本不发生化学反应,添加ZnO后对其抗水蒸气侵蚀性无明显影响。而添加Y2O3或La2O3后,使镁铝尖晶石中的CaO或CaO与Al2O3反应生成少量的CaAl12O18聚集在晶界上,导致镁铝尖晶石耐火材料的抗高温水蒸气侵蚀的能力略有降低。
赵会峰,吕皓,冯秀劳[3]（2017）在《全氧燃烧浮法熔窑产生铝质玻璃缺陷的原因分析》文中认为利用光学显微镜和扫描电镜-能谱仪,对全氧燃烧玻璃生产线产生的玻璃缺陷进行检测,鉴别出缺陷类型。结合全氧燃烧玻璃熔窑耐火材料特点和全氧燃烧工艺特点分析了玻璃缺陷产生的原因,并给出了防范措施。
苏毅[4]（2017）在《浅谈全氧燃烧玻璃熔窑的设计》文中进行了进一步梳理该文简单阐述了玻璃熔窑全氧燃烧技术的发展历程,并对比了全氧燃烧熔窑相比空气燃烧熔窑在窑池、火焰空间等部分在设计上的区别。着重对熔窑碹顶、池壁和胸墙等关键部位的耐火材料的选材设计进行剖析,最后对全氧燃烧技术目前存在的瓶颈和下一步的发展方向进行了探讨。
陈福,武丽华,赵恩录,冯建业[5]（2016）在《全氧燃烧玻璃熔窑与电熔窑运行成本对比》文中研究说明针对30 t/d的玻璃熔窑,通过采用全氧燃烧和电熔窑分别对其进行优缺点分析和运行成本分析对比。
杨俊,王继斌,张旭[6]（2016）在《全氧燃烧技术的研究及最新应用进展》文中研究说明同空气燃烧技术、富氧燃烧技术相比,全氧燃烧技术作为一种新兴的燃烧技术,被誉为玻璃熔化技术发展史上的第二次革命。全氧燃烧技术在节能减排、保护环境方面发挥着巨大的作用。本文主要介绍了全氧燃烧技术的优点、要解决的关键技术以及国内外特别是国内的最新研究及应用进展。
钟报安[7]（2016）在《玻璃纤维池窑全氧燃烧技术改造及其配套技术研究》文中认为近年来我国在的玻璃纤维窑炉已逐步由空气燃烧向全氧燃烧升级,节能减排方面取得不少的成绩,但全氧燃烧的生产应用技术水平与发达国家仍有一定差距,我们需要加强学习和研究。另外,全氧燃烧技术在无碱玻璃纤维窑炉应用过程也存在不少实际的问题急需解决。本课题以广州忠信世纪玻纤有限公司年产1.2万吨的一期（CS-1B）无碱玻璃纤维窑炉为对象,基于生产的应用的实际需要展开研究分析。主要研究了:玻璃纤维池窑窑炉结构设计,火焰空间及燃烧器的选择,耐火材料的选用,引用新的处理废气办法减少全氧燃烧带来的负面影响。研究获得结论:确定一期窑炉（CS-1B）熔化部设计方案:池窑长12.5m,宽3.6m,长宽比为3.47:1,玻璃液深度为625mm,胸墙高735mm。确定E3枪作为全氧燃烧器,熔化部采用五支氧枪均匀错排方式排布。全氧燃烧无碱玻璃纤维池窑可以采用性价比极高的国产耐火材料,大碹采用MF-75B砖,胸墙选择MF-75A砖,池壁选用致密氧化铬砖CR94-MD。重油粘度越小,氧枪更换次数越少,重油粘度控制不应超过20 mm2/s。一期窑炉经全氧燃烧改造后,月重油总耗量比改造前减少112.98吨,为原总耗油量的33.28%,氮氧化物含量由598mg/m3降低至359mg/m3,下降幅度达66.6%。全氧燃烧池窑易产生高温烟气硫酸露点腐蚀的现象,开发应用ND钢作为材质,并使余热锅炉烟气出口温度控制在190℃左右或以上,可保证引风机的使用寿命。
张益芬[8]（2015）在《浮法玻璃窑炉的有效节能途径》文中研究指明从浮法玻璃熔窑的燃烧技术、熔化部结构和投料技术等方面,对浮法玻璃窑炉的有效节能途径进行了探究。
李良[9]（2012）在《玻璃纤维窑炉燃烧制度的数值模拟研究及优化》文中研究说明本文以研究和优化玻璃纤维窑炉的燃烧制度和火焰空间喷枪排列为目的，借助商用CFD软件FLUENT，建立了全氧燃烧玻璃纤维窑炉火焰空间的三维数学模型，对全氧燃烧的玻璃窑炉火焰空间进行数值模拟。在计算模型的建立中所使用的数学模型包括：采用标准k-ε模型来描述火焰空间内的湍流流动；化学反应为涡耗散模型；辐射传热采用DO模型。本文分别从对喷火焰空间和整窑火焰空间两方面来进行数值模拟分析及优化。主要结论如下：1．分析得出了烟气出口尺寸的合理区域。通过拟合分析出口尺寸对火焰空间内平均压强和烟气出口平均速度的影响曲线得出，当烟气出口面积为0.16-0.2m2时较好。2．得出了氧含量的合理值。拟合分析氧含量对火焰空间温度最高点和体积加权平均速度的影响曲线得到：氧含量大于90%时，火焰空间中温度升高和气流速度降低的趋势变缓；综合考虑制氧成本，空间传热等因素，氧含量为90%时比较合适。3．得到了过剩氧气系数的合理范围。拟合分析过剩氧气系数对火焰空间温度最高点和体积加权平均速度影响的曲线得到：过剩氧气系数在1.0-1.1之间时，火焰空间内温度升高快，火焰空间内的气体流速增长慢；对于以甲烷为燃烧气体的火焰空间，过剩氧气系数在1.02-1.06范围内时较好。4．比较了空气助燃和全氧燃烧的火焰空间。比较空气助燃和全氧燃烧时的火焰空间得到：全氧燃烧时火焰空间的最高温度高，温度梯度大，气流场的速度慢；二氧化碳和水蒸气的浓度大，有利于提高火焰空间内的辐射传热能力，提高玻璃液的质量。5．建立了合理的计算模型。建立了与实际窑炉运行制度相符合的计算模型；碹顶测温点处模拟值与实测值的平均相对偏差为8.70%，玻璃液面处模拟值与实测值的平均相对偏差为2.32%；第3、4对喷所对应的碹顶处热负荷较高，会对碹顶造成一定的侵蚀。6．优化了喷枪的工艺制度。氧气含量为90%、过剩氧气系数为1.05时，模拟整个窑炉的运行情况。结果表明：喷枪中心火焰温度比改进前降低，火焰空间的气流场变化不明显；改进后碹顶温度降低，玻璃液面处的温度变化不大。7．优化了喷枪的排列间隔。利用黄金分割法优化火焰空间的喷枪排列。当间隔的距离过小时，不利于碹顶热负荷的改善；当间隔距离过大时，喷枪气流会冲击对面的窑墙，造成侵蚀，同时火焰也会发生相互的干扰。经过反复模拟得到：第三、四对喷枪最佳的间隔距离为0.2326-0.2416m。
陈国平,冯敏鸽,殷海荣,杨明珍,汪涛[10]（2010）在《我国全氧燃烧玻璃熔窑用耐火材料的使用现状和发展趋势》文中认为阐述了玻璃熔窑全氧燃烧技术的优点,指出全氧燃烧技术是玻璃企业节能改造的最佳选择。分析了全氧窑内大量碱蒸气和水蒸气的增加对胸墙、池壁、窑顶等关键部位耐火材料的侵蚀机理。阐述了我国全氧燃烧玻璃熔窑所用耐火材料的使用和现状及发展趋势。
二、全氧、富氧燃烧玻璃熔窑用耐火材料（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、全氧、富氧燃烧玻璃熔窑用耐火材料（论文提纲范文）
（1）面向节能的FY公司浮法玻璃熔窑蓄热室结构优化设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 玻璃熔窑蓄热室节能研究现状 |
| 1.2.2 玻璃熔窑蓄热室结构研究现状 |
| 1.2.3 结构优化研究现状 |
| 1.2.4 研究现状总结 |
| 1.3 论文研究内容与结构 |
| 2 玻璃熔窑蓄热室结构与优化方法分析 |
| 2.1 玻璃熔窑蓄热室结构 |
| 2.1.1 玻璃熔窑蓄热室外墙结构 |
| 2.1.2 玻璃熔窑蓄热室格子体结构 |
| 2.1.3 玻璃熔窑蓄热室工作原理 |
| 2.2 蓄热室结构优化方法 |
| 2.2.1 响应面法 |
| 2.2.2 数值模拟法 |
| 2.2.3 树突网络算法 |
| 2.2.4 非支配遗传算法NSGAⅢ |
| 2.3 本章小结 |
| 3 FY公司玻璃熔窑蓄热室外墙结构参数优化 |
| 3.1 FY公司蓄热室结构 |
| 3.2 蓄热室热效能指标 |
| 3.2.1 蓄热室热回收效率 |
| 3.2.2 蓄热室出口温度 |
| 3.3 基于响应面法的外墙结构优化 |
| 3.3.1 外墙数值模拟 |
| 3.3.2 外墙结构参数的中心组合设计 |
| 3.3.3 外墙结构参数的多目标优化函数 |
| 3.4 外墙结构参数对热效能的影响 |
| 3.5 基于NSGAⅢ对蓄热室外墙结构的优化求解 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 FY公司玻璃熔窑蓄热室格子体结构参数优化 |
| 4.1 格子体的性能指标 |
| 4.1.1 格子体努塞尔数 |
| 4.1.2 格子体摩擦阻力系数 |
| 4.1.3 格子体综合换热性能 |
| 4.2 基于响应面法的格子体结构优化 |
| 4.2.1 格子体数值模拟 |
| 4.2.2 格子体结构参数的中心组合设计 |
| 4.2.3 格子体结构参数的多目标优化函数 |
| 4.3 格子体结构参数对换热性能的影响 |
| 4.4 基于NSGAⅢ对格子体结构的优化求解 |
| 4.4.1 优化前格子体仿真结果 |
| 4.4.2 优化后格子体仿真结果 |
| 4.4.3 优化前后格子体对比 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 总结和展望 |
| 5.1 文章总结 |
| 5.2 研究展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及取得的研究成果 |
（2）全氧燃烧玻璃窑用镁铝尖晶石耐火材料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 玻璃窑全氧燃烧技术 |
| 1.1.1 发展历程 |
| 1.1.2 全氧燃烧玻璃熔窑的优势 |
| 1.1.3 玻璃熔窑全氧燃烧存在的问题 |
| 1.2 全氧燃烧玻璃窑大碹用耐火材料 |
| 1.2.1 硅质耐火材料 |
| 1.2.2 刚玉质耐火材料 |
| 1.2.3 镁铝尖晶石质耐火材料 |
| 1.3 镁铝尖晶石材料 |
| 1.3.1 结构与特性 |
| 1.3.2 原料种类及特性 |
| 1.3.3 镁铝尖晶石的烧结 |
| 1.4 耐火材料的断裂行为 |
| 1.5 耐火材料的高温蠕变行为 |
| 1.5.1 蠕变过程 |
| 1.5.2 蠕变机理 |
| 1.5.3 蠕变行为的测试方法 |
| 1.6 耐火材料的抗碱蒸汽侵蚀行为 |
| 1.7 耐火材料的高温水蒸气腐蚀行为 |
| 1.8 本论文的提出及主要研究内容 |
| 第二章 镁铝尖晶石的烧结行为研究 |
| 2.1 实验 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验方案与过程 |
| 2.1.3 结构分析及性能测试 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 烧结性能 |
| 2.2.2 物相演变 |
| 2.2.3 显微结构 |
| 2.2.4 力学性能及热学性能 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 改性MgAl_2O_4 耐火材料的制备及性能研究 |
| 3.1 实验 |
| 3.1.1 实验原料 |
| 3.1.2 实验方案与过程 |
| 3.1.3 性能测试及表征 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 物相分析 |
| 3.2.2 显微结构 |
| 3.2.3 物理性能 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 改性MgAl_2O_4 耐火材料的断裂行为及高温蠕变行为研究 |
| 4.1 实验 |
| 4.2 改性MgAl_2O_4 耐火材料的断裂行为研究 |
| 4.2.1 常温断裂行为 |
| 4.2.2 高温断裂行为 |
| 4.3 改性MgAl_2O_4 耐火材料的高温蠕变行为研究 |
| 4.3.1 ZnO固溶对材料高温蠕变行为的影响 |
| 4.3.2 YAG原位形成对材料高温蠕变行为的影响 |
| 4.3.3 LMA原位形成对材料高温蠕变行为的影响 |
| 4.4 主要性能对比 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 玻璃窑高碱蒸汽和水蒸气对MgAl_2O_4 耐火材料的侵蚀研究 |
| 5.1 实验 |
| 5.2 碱蒸汽侵蚀行为研究 |
| 5.2.1 强度变化 |
| 5.2.2 物相及显微结构分析 |
| 5.3 高温水蒸气腐蚀行为 |
| 5.3.1 长度、质量及强度变化 |
| 5.3.2 物相分析及显微结构 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 总结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 本论文的创新点 |
| 附录1 攻读博士学位期间取得的科研成果 |
| 附录2 攻读博士学位期间参加的科研项目 |
| 致谢 |
（3）全氧燃烧浮法熔窑产生铝质玻璃缺陷的原因分析（论文提纲范文）
| 0前言 |
| 1 铝质玻璃缺陷分析 |
| 1.1 偏光显微镜分析 |
| 1.2 能谱分析 |
| 2 铝质玻璃缺陷的形成原因分析 |
| 3 结论 |
（4）浅谈全氧燃烧玻璃熔窑的设计（论文提纲范文）
| 1 全氧燃烧技术的发展历程 |
| 2 全氧燃烧玻璃熔窑的设计 |
| 2.1 窑池的设计 |
| 2.2 火焰空间的设计 |
| 2.2.1 胸墙设计 |
| 2.2.2 大碹的设计 |
| 2.2.3 山墙的设计 |
| 2.2.4 喷嘴砖的布置 |
| 3 全氧燃烧玻璃熔窑关键部位耐火材料配置设计 |
| 3.1 碹顶材料 |
| 3.2 池壁材料 |
| 3.3 胸墙材料 |
| 4 展望 |
（5）全氧燃烧玻璃熔窑与电熔窑运行成本对比（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 全氧燃烧玻璃熔窑的特点 |
| 2 电熔窑的特点 |
| 2.1 全电熔窑的优点 |
| 2.2 全电熔窑的缺点 |
| 3 30 t/d熔窑性能对比 |
| 3.1 建造成本 |
| 3.2 运行成本(以普通钠钙玻璃制品为例) |
| 3.2.1 电耗 |
| 3.2.2 氧气燃料消耗 |
| 3.3 综合经济技术对比 |
| 4 结论 |
（6）全氧燃烧技术的研究及最新应用进展（论文提纲范文）
| 1 全氧燃烧技术与其他燃烧技术比较 |
| 2 全氧燃烧技术研究现状 |
| 3 全氧燃烧技术的优点 |
| 3.1 节能降耗, 减少NOX排放 |
| 3.2 提高玻璃熔化质量 |
| 3.3 火焰温度高, 燃料燃烧完全, 产量提高 |
| 3.4 熔窑建设成本低 |
| 4 全氧燃烧技术需要解决的关键问题 |
| 5 结论 |
（7）玻璃纤维池窑全氧燃烧技术改造及其配套技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 玻璃纤维介绍 |
| 1.2.1 玻璃纤维的发展历史 |
| 1.2.2 玻璃纤维 |
| 1.2.3 玻璃纤维生产工艺 |
| 1.2.4 玻纤池窑 |
| 1.3 全氧燃烧技术 |
| 1.3.1 全氧燃烧技术概念 |
| 1.3.2 全氧燃烧的氧气制备方法 |
| 1.3.3 全氧燃烧器的发展 |
| 1.3.4 全氧燃烧发展趋势 |
| 1.3.5 全氧燃烧技术在玻璃纤维窑炉中应用的优势 |
| 1.3.6 全氧燃烧在玻璃纤维窑炉应用的存在的问题 |
| 1.3.7 近年国内全氧燃烧技术研究动态 |
| 1.4 本课题的研究目的和意义 |
| 1.5 本课题的研究内容 |
| 第二章 基本理论及研究方法 |
| 2.1 玻璃熔制过程 |
| 2.2 玻璃纤维生产流程 |
| 2.3 全氧燃烧工艺流程 |
| 2.4 废气处理工艺流程 |
| 2.5 无碱玻璃纤维原料技术要求 |
| 2.6 无碱玻璃纤维池窑生产设备及仪器 |
| 2.7 分析测试方法 |
| 第三章 玻璃纤维池窑全氧燃烧改造及配套技术应用研究 |
| 3.1 池窑结构设计 |
| 3.1.1 全氧燃烧池窑熔化能力确定 |
| 3.1.2 池底的设计 |
| 3.1.3 池壁的设计 |
| 3.1.4 流液洞的设计 |
| 3.2 火焰空间和燃烧器排布设计 |
| 3.2.1 大碹的设计 |
| 3.2.2 胸墙的设计 |
| 3.2.3 燃烧器的选择及排布设计 |
| 3.3 耐火材料选择的研究 |
| 3.3.1 全氧燃烧改造后玻璃纤维熔窑的变化 |
| 3.3.2 全氧燃烧改造池窑实例侵蚀情况分析 |
| 3.3.3 全氧玻纤熔窑耐火材料的选择 |
| 3.4 全氧燃烧改造效果及存在问题分析 |
| 3.4.1 节能减排效果 |
| 3.4.2 全氧燃烧改造后需要关注的问题 |
| 3.5 配套技术应用研究 |
| 3.5.1 全然燃烧改造废气腐蚀 |
| 3.5.2 防护措施 |
| 3.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究结果 |
| 致谢 |
| Ⅳ-2答辩委员会对论文的评定意见 |
（9）玻璃纤维窑炉燃烧制度的数值模拟研究及优化（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 玻璃窑炉全氧燃烧技术概述 |
| 1.2.1 玻璃窑炉全氧燃烧技术的发展 |
| 1.2.2 全氧燃烧技术在窑炉中应用的优势 |
| 1.2.3 全氧燃烧的喷枪及安装 |
| 1.3 玻璃窑炉数值模拟技术的文献综述 |
| 1.3.1 数学模型概述 |
| 1.3.2 国内玻璃窑炉的数值模拟状况 |
| 1.3.3 国外玻璃窑炉的数值模拟状况 |
| 1.4 本课题的研究任务和意义 |
| 第二章 火焰空间的数学模型 |
| 2.1 流场基本方程 |
| 2.1.1 连续性方程 |
| 2.1.2 动量守恒方程 |
| 2.1.3 能量守恒方程 |
| 2.2 湍流模型 |
| 2.2.1 湍流模型的简介 |
| 2.2.2 湍流模型方程 |
| 2.2.3 壁面函数法 |
| 2.3 化学反应模型 |
| 2.3.1 组分输运模型 |
| 2.3.2 涡耗散模型 |
| 2.4 辐射传热模型 |
| 2.4.1 辐射传热模型方程 |
| 2.4.2 DO 辐射模型 |
| 2.4.3 灰气加权平均模型 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 全氧燃烧玻璃纤维窑炉数据采集与处理 |
| 3.1 窑炉的几何参数 |
| 3.2 现场数据采集 |
| 3.2.1 温度采集 |
| 3.2.2 流量采集 |
| 3.3 边界条件处理 |
| 3.3.1 壁面边界条件 |
| 3.3.2 出入口边界条件 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 全氧燃烧玻璃纤维窑炉的数值模拟研究 |
| 4.1 对喷火焰空间的研究 |
| 4.1.1 对喷火焰空间的确定 |
| 4.1.2 计算模型的建立 |
| 4.1.3 烟气出口大小对火焰空间温度场的影响 |
| 4.1.4 氧含量对火焰空间温度场和气流场的影响 |
| 4.1.5 过剩氧气系数对火焰空间温度场和气流场的影响 |
| 4.1.6 全氧燃烧时火焰空间气流场和温度场的规律 |
| 4.2 实际运行窑炉火焰空间的数值模拟研究 |
| 4.2.1 计算模型的建立 |
| 4.2.2 模拟结果与分析 |
| 4.2.3 模拟数据与实测数据对比 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 全氧燃烧玻璃纤维窑炉的数值模拟优化 |
| 5.1 喷枪工艺参数优化 |
| 5.1.1 计算模型建立 |
| 5.1.2 模拟结果与分析 |
| 5.2 全氧燃烧火焰空间中喷枪布局优化 |
| 5.2.1 计算模型的建立 |
| 5.2.2 喷枪布局的初步优化 |
| 5.2.3 利用黄金分割法进行再优化 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（10）我国全氧燃烧玻璃熔窑用耐火材料的使用现状和发展趋势（论文提纲范文）
| 0 前言 |
| 1 全氧燃烧 |
| 2 全氧燃烧玻璃熔窑火焰气氛对耐火材料的影响 |
| 3 我国全氧燃烧玻璃熔窑用耐火材料 |
| 3.1 国产耐火材料的优势 |
| 3.2 全氧燃烧玻璃窑炉耐火材料的现状 |
| 3.2.1 电熔耐火材料 |
| 3.2.2 硅砖 |
| 4 展望 |
四、全氧、富氧燃烧玻璃熔窑用耐火材料（论文参考文献）
- [1]面向节能的FY公司浮法玻璃熔窑蓄热室结构优化设计[D]. 唐永晟. 重庆理工大学, 2021(02)
- [2]全氧燃烧玻璃窑用镁铝尖晶石耐火材料的制备及性能研究[D]. 刘江波. 武汉科技大学, 2019(08)
- [3]全氧燃烧浮法熔窑产生铝质玻璃缺陷的原因分析[J]. 赵会峰,吕皓,冯秀劳. 玻璃与搪瓷, 2017(04)
- [4]浅谈全氧燃烧玻璃熔窑的设计[J]. 苏毅. 建材世界, 2017(04)
- [5]全氧燃烧玻璃熔窑与电熔窑运行成本对比[J]. 陈福,武丽华,赵恩录,冯建业. 玻璃, 2016(12)
- [6]全氧燃烧技术的研究及最新应用进展[J]. 杨俊,王继斌,张旭. 科技展望, 2016(35)
- [7]玻璃纤维池窑全氧燃烧技术改造及其配套技术研究[D]. 钟报安. 华南理工大学, 2016(02)
- [8]浮法玻璃窑炉的有效节能途径[J]. 张益芬. 玻璃, 2015(05)
- [9]玻璃纤维窑炉燃烧制度的数值模拟研究及优化[D]. 李良. 济南大学, 2012(04)
- [10]我国全氧燃烧玻璃熔窑用耐火材料的使用现状和发展趋势[J]. 陈国平,冯敏鸽,殷海荣,杨明珍,汪涛. 材料导报, 2010(19)