一、HRB400级Φ6～Φ10mm热轧带肋钢筋的研制（论文文献综述）
冯跃平[1]（2020）在《八钢热轧带肋钢筋生产技术进步及展望》文中进行了进一步梳理热轧带肋钢筋（简称热轧带肋钢筋）是主要建筑用钢之一,也是八钢的主导产品。文章介绍了八钢生产热轧带肋钢筋发展历程、生产装备、技术改造、产品质量及研发状况,结合我国热轧带肋钢筋的发展需求和八钢装备特点提出了未来的发展方向。
李杰[2]（2020）在《超高性能混凝土轻型框架梁柱设计及节点抗震性能研究》文中研究说明超高性能混凝土（Ultra-High Performance Concrete,UHPC）作为一种有着超高强度以及耐久性的新型建筑材料,其“轻型”,“高强”优势明显,将其应用于装配式结构中,可有效提高装配效率,增强结构耐久性。因此,本文通过有限元分析的方法对UHPC预制梁、柱的力学性能以及UHPC梁柱节点的抗震性能进行研究。主要工作和结论如下:（1）通过改变框架结构中梁、柱的截面尺寸,研究梁柱截面尺寸对不同节点梁端、柱端弯矩分配的影响关系,找出了使梁柱节点分配弯矩更趋于平衡、合理的梁柱刚度比范围。（2）利用数值模拟的方法分析UHPC预制梁、柱构件的破坏过程,并研究纵筋配筋率、箍筋间距和保护层厚度对UHPC预制梁、柱构件力学性能的影响规律,结果表明:UHPC梁内纵筋配筋率的改变能影响梁最终的受弯破坏形态,建议梁的纵筋配筋率范围为0.68%～2.59%;梁内箍筋间距建议取值范围为60～150mm;梁的保护层厚度如果大于30mm,梁会率先发生钢筋屈服,建议保护层厚度取为15mm～25mm。UHPC柱内纵筋配筋率的增加能增强其极限破坏荷载,建议柱内纵筋配筋率取为0.79%～3.80%;而柱内箍筋间距的取值建议取为60～140mm;柱的屈服荷载、极限荷载和最大峰值应变都随着柱的保护层厚度的增加而先增大后减小,建议柱的保护层厚度取为15mm～25mm。（3）建立不同的UHPC梁柱节点有限元模型,通过改变模型构件的轴压比、节点核心区配筋率和UHPC梁、柱纵筋配筋率,探究不同影响因素对UHPC梁柱节点的抗震性能影响规律,结果表明:UHPC梁柱节点构件的延性系数随着轴压比的增加而增大,但耗能能力和构件极限承载力则随着轴压比的增加而先减小后增大,建议轴压比不宜大于0.5;UHPC梁柱节点构件的极限荷载和耗能能力随着节点核心区配筋率的增加有着显着的增强,建议UHPC梁柱节点核心区配筋率不宜大于2.62%;UHPC梁柱节点构件的整体刚度、极限荷载及其对应的位移则随着UHPC梁内纵筋配筋的增加而增大,但构件的延性有着小幅的降低,建议UHPC梁柱节点构件梁的纵筋配筋率为1.00%～3.99%为宜。UHPC梁柱节点构件的延性系数和结构耗能能力随着柱纵筋配筋率的增加而先增大后减小,建议UHPC梁柱节点的柱纵筋配筋率范围为1.54%～3.82%。（4）将PTED节点形式应用于UHPC梁柱连接的装配式预应力节点中,并将该节点的抗震性能与现浇UHPC节点和现浇普通混凝土C50节点进行了对比。结果表明:PTED节点的骨架曲线只存在两个阶段,加载过程中所承担的极限荷载大小介于两种现浇节点之间;在节点延性方面,PTED节点延性明显优于其他两种节点。
张彦辉,战东平,杨永坤,李阳,康建光,任卓[3]（2020）在《Ti微合金化技术在热轧带肋钢筋中的应用》文中认为无锡新三洲特钢有限公司通过实施钛微合金化生产工艺,代替了原有的成本较高的Nb+Ti复合微合金化工艺,充分发挥了Ti的沉淀、析出强化作用。经过Ti微合金化工艺生产的HRB400E热轧带肋钢筋具有良好的微观组织形态,晶粒度达到了11级以上,钢筋力学性能稳定.对于Φ18 mm HRB400E钢筋,Ti微合金化成品屈服强度与Nb+Ti微合金化成品相差不多,抗拉强度明显优于Nb+Ti微合金化成品.Φ18 mm HRB400E钢筋平均屈服强度达到438.5 MPa,平均抗拉强度为613.6 MPa;Φ25 mm HRB400E钢筋平均屈服强度达到455.0 MPa,平均抗拉强度为625.0 MPa.
蒋子腾[4]（2020）在《高强钢筋外形对钢筋与混凝土粘结性能影响的梁式试验研究》文中研究说明随着绿色建筑概念的逐渐深化,在钢筋与混凝土结构中,高强钢筋凭借其强度高、延性好、节能环保等优点得到越来越多的推广。但是,由于我国目前对于630MPa及其以上级别钢筋的理论和应用研究相对较少,影响了该类钢筋的推广与应用。高强钢筋和混凝土之间的粘结锚固性能是高强钢筋混凝土力学性能的重要组成部分。因而,关于高强钢筋和混凝土粘结锚固问题的研究在高强钢筋应用推广进程中显得尤为重要。在我国,月牙纹钢筋是现阶段建筑工程领域中运用最广泛的一种变形钢筋,但有关于月牙肋外形变化却鲜有研究。本文针对一种特殊外形的高强钢筋-横肋间距增大的630MPa级高强钢筋,从试件破坏形式、τ-s关系曲线、粘结滑移本构关系、可靠度分析及锚固长度建议等方面对其粘结锚固性能问题展开系统研究。具体内容如下:通过42根横肋间距增大和标准外形的630MPa级高强钢筋混凝土试件的梁式粘结试验,对比分析两类试件的破坏形态、各要素影响作用、粘结强度及粘结-滑移曲线。结果显示:两类试件的破坏形态均可划分为拔出破坏、劈裂破坏和复合破坏,且同参数试件的破坏形态完全相同;两类钢筋的同参数试件粘结强度比值均浮动于1上下;混凝土强度、锚固长度、钢筋直径等影响因素对两类钢筋粘结强度的影响基本一致;两类钢筋的粘结-滑移曲线均可划分为微滑移段、滑移段、劈裂段、下降段、残余段五个部分,除峰值处滑移量存在部分差异外,其同参数试件的曲线走向和特征基本相同。综合比照,横肋间距增大和标准外形的630MPa级高强钢筋在与混凝土的粘结性能方面未产生较显着变化,在实际应用工程中无需将其区别对待。对钢筋进行开槽,应变片内贴于槽中,依据试验测得钢筋应变数据,分析粘结应力在不同位置处的分布情况,研究锚固长度范围内高强钢筋在混凝土中粘结应力的变化规律,并以位置函数的形式反映该类变化。通过对滑移沿锚固长度分布规律、相对粘结应力的研究,拟合得出基本粘结-滑移函数。通过基本粘结-滑移函数与粘结-滑移位置函数乘积的方式表示630MPa级钢筋与混凝土的滑移本构关系。对比试验结果,验证了该本构关系的实用性。基于梁式试验结果的分析及试验数据的拟合,得到适于630MPa级高强钢筋的粘结强度计算公式。借由可靠度分析,得到630MPa级高强钢筋与混凝土锚固长度设计建议值。结果表明:现行《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）中锚固长度设计公式对630MPa级高强钢筋仍有较强适用度,但不够经济,在此基础上提出建议将规范中基本锚固公式里锚固钢筋（带肋钢筋）的外形系数α取为0.12。
张波[5]（2019）在《螺纹钢筋氧化铁皮结构与抗锈蚀能力研究》文中提出热轧螺纹钢筋作为建筑行业中常见的钢材,被广泛应用于工业和民用建筑中。由于钢筋的运输和堆放暴露在大气环境中,往往会导致其表面产生不同程度的锈蚀,降低钢筋的产品质量和使用性能。而钢筋表面氧化铁皮的生成,隔绝了基体与空气的直接接触,起到了一定的保护作用。因此研究氧化铁皮的形貌和结构,对提高钢筋在大气环境中的抗锈蚀能力具有重要意义。本文针对轧制结束后,4种不同上冷床温度条件下的HRB400热轧螺纹钢筋,研究其在相同室内外环境下的抗锈蚀能力,并借助光学显微镜、扫描电镜和电子背散射衍射技术等手段,检测不同温度条件下钢筋表面氧化铁皮的厚度、形貌、结构,分析上冷床温度对氧化铁皮生成和抗锈蚀能力的影响,以确定合适的生产工艺。研究结果表明:（1）室内环境下,放置较长时间,钢筋表面基本无变化;盐雾试验中,初期钢筋腐蚀速率随上冷床温度提高明显改善,后期钢筋表面锈蚀情况相当;室外环境下,随上冷床温度提高,钢筋的抗锈蚀能力有所改善。（2）上冷床温度不同,钢筋基体轧制态组织相同,均为F+P;表面氧化铁皮的厚度随上冷床温度的升高逐渐增加,820℃条件下最薄,平均厚度仅24.13um,1000℃时达到35.63 um,且连续性和完整性也有所改善。（3）钢筋表面氧化铁皮的结构基本由FeO和Fe3O4组成,外层Fe3O4,内层FeO。上冷床温度不同,FeO和Fe3O4含量比例有所变化;上冷床温度高,氧化铁皮层相对致密。要提高钢筋在大气环境下的抗锈蚀能力,应适当的将上冷床温度提高至1000℃左右,保证氧化铁皮的完整性和致密性,以提高产品外观质量和使用性能。
王培培[6]（2019）在《铌代钒微合金化热轧带肋钢筋技术研究》文中研究指明我国高速工业化和城镇化带动建筑行业的快速发展,建筑钢筋产量已经达到了总产量的20%。2018年钢筋产量约为20000万吨以上,其中400MPa及以上级别钢筋所占比例已达96%。微合金化技术是生产高强度钢筋的主要技术路线,主要以钒微合金化为主。但由于钢筋市场规模庞大,新标准的实施以及环保因素,进一步加大了钒资源的市场需求,造成以生产钒微合金化为主的热轧带肋钢筋成本大幅上涨。本文结合企业自身生产情况,以资源相对丰富和市场价格稳定的铌代钒,研究和开发铌微合金化生产HRB400E热轧带肋钢筋技术,降低生产成本。结合国内某钢厂热轧带肋钢筋HRB400E的生产工况,制定可行的试验工艺方案,利用光学显微镜、透射电镜及力学性能检测设备等分析手段,对生产的φ12、φ16、φ20、φ22和φ28五种规格的热轧带肋钢筋进行显微组织和力学性能分析,研究铌微合金钢的屈服强度和抗拉强度以及屈服比等,探索铌用于微合金钢的强化机理,开发以铌代替钒的热轧带肋钢筋生产关键技术。通过研究和分析发现:（1）HRB400E热轧带肋钢筋显微组织主要由铁素体+珠光体+少量魏氏组织组成,符合生产标准;（2）显微组织中魏氏体组织的增多会影响钢筋的力学性能;（3）五种规格的HRB400E热轧带肋钢筋屈服强度≥400MPa,平均值为450MPa,抗拉强度≥540MPa,平均值为610MPa,A≥16%,Agt≥9.0%。完全符合GB/T 1499.2-2018力学性能要求;（4）五种规格的HRB400E都存在时效现象。φ28的钢筋存放15天后,屈服强度降低11.3MPa,抗拉强度升高4.1MPa;（5）采用20MnSiNb生产五种规格的HRB400E热轧带肋钢筋,拉伸屈服平台均很明显;（6）铌铁代替钒微合金化生产HRB400E热轧带肋钢筋经济效益显着提高。
兰奎雨[7]（2019）在《HRB400热轧带肋钢筋边部回火组织调控的工艺研究》文中指出随着我国国民经济的增长,近几年来建筑业快速发展,钢材消费也在持续增长,而钢筋作为建筑用钢的重要材料,对其产品的要求也越来越高。热轧带肋钢筋是我国建筑类用的主要钢筋,其中低成本高性能热轧带肋钢筋备受欢迎。本文以现场实际生产为基础,针对现场生产产品组织出现的“回火圈”问题,对该生产线轧后穿水冷却工艺进行研究,最终消除小规格HRB400产品中的“回火圈”问题。通过本实验研究分析,可以得到以下结论:根据对现场生产的Φ10HRB400、Φ12HRB400化学成分及力学性能的测定,其合金元素含量比较低,尤其是Mn、Si合金元素含量,在保证钢筋力学性能的前提下使钢筋的生产成本降低。该钢筋的控冷工艺采用穿水冷却,根据显微组织结果可知,心部组织为铁素体+珠光体+魏氏组织,过渡层组织为铁素体+屈氏体+贝氏体,边部组织为回火马氏体+少量回火索氏体+铁素体,外层组织形成“回火圈”,此HRB400组织成分不符合国标要求。针对现场生产产品组织出现的问题,调整轧后穿水冷却工艺终冷温度,根据产品试样相变点温度,设计不同的水冷终冷温度,并通过ANSYS有限元模拟,可以得出Φ10棒材表面水冷至大约700℃;600℃;500℃时分别需要0.5s;0.88s;1.34s。Φ12棒材表面水冷至大约700℃;600℃;500℃时分别需要0.62s;1.08s;1.66s。利用模拟出的冷却时间指导试验,实验温度结果与模拟结果基本相吻合。根据模拟结果分析得出,最佳水冷终冷温度为600℃。实验结果:对于Φ10HRB400、Φ12HRB400而言,在表面水冷温度至700℃左右的条件下,边部组织为铁素体+珠光体+魏氏组织;在表面水冷温度至600℃左右的条件下,边部组织为铁素体+珠光体+魏氏组织,此时铁素体晶粒相比终冷至700℃左右时晶粒要细小,而且魏氏组织也有所减少,大块状的珠光体减少,珠光体晶粒也更加细小;在表面水冷温度至500℃左右的条件下,边部组织为贝氏体+铁素体+珠光体+魏氏组织,此时已产生贝氏体组织。综上所述,即水冷终冷温度在600℃以上时,可以成功消除小规格HRB400产品中组织出现的“回火圈”问题,并使其组织成分符合国标要求,且最佳水冷终冷温度为600℃。
乔国平[8]（2019）在《HRB600E高强抗震钢筋制备工艺研究》文中提出600MPa级高强钢筋由于强度高,安全性能好,节约钢材用量等优点,已在发达国家得到普遍应用。随着我国基础设施建设的高速发展,600MPa级高强钢筋在我国部分地区也已开始了推广应用。本文通过对各种元素在钢中作用的分析,结合钢筋制备工艺,设计了四种HRB600E高强抗震钢筋的化学成分及制备工艺控制方案,开展了小批量试制研究,并对四种试制方案所产钢筋的化学成分、拉伸及弯曲性能、显微组织及夹杂物、焊接性能及疲劳性能进行了检验分析,达到了GB1499.2-2018国标对600MPa级热轧钢筋的技术要求,确定了HRB600E高强抗震钢筋的化学成分及制备工艺,并在此基础上对HRB600E高强抗震钢筋混凝土应用性能进行了试验测试和分析。检验及对比分析表明,在有LF炉精炼条件下,钢水经V/Nb复合微合金化所制得的HRB600E钢筋,其拉伸及弯曲、时效性能均达到了抗震钢筋的技术要求,综合性能指标稳定,性能波动较小;钢中珠光体含量比单用V微合金化钢筋高5%左右,晶粒度等级高于V微合金化钢筋1.0级,平均晶粒度较高,非金属夹杂物主要为A、C和D类,其非金属夹杂物平均等级均小于2.0级;而在两种微合金化条件下,化学成分、焊接性能及疲劳性无显着差别。制备工艺研究表明,HRB600E高强抗震钢筋最终化学成分控制为:化学成分C:0.250%0.280%,Si:0.500%-0.700%,Mn:1.400%-1.600%,V:0.130%-0.160%,Nb:0.010%-0.040%,P≤0.045%,S≤0.045%,Ceq:0.51%-0.58%;最终制备工艺条件为:经过LF炉精炼过程控制;各类夹杂物等级均≤2.0级,经此工艺制备的HRB600E高强抗震钢筋强度指标达到GB1499.2-2018国标600MPa钢筋要求且具有良好的抗震性能。对采用此HRB600E高强抗震钢筋的混凝土梁受弯承载能力、异形柱及框架节点抗震性能进行了测试及分析,HRB600E高强抗震钢筋具有足够的安全储备,受弯承载能力及其抗震性能良好。本工作既是HRB600E钢筋制备工艺的成功探索,又可以为高强钢筋建筑规范的修订提供一定的理论依据,也对HRB600E钢筋的推广及应用起到促进作用。
刘艳林[9]（2016）在《莱钢HRB500E抗震钢筋的研究开发》文中认为莱钢近期在试制HRB500E抗震钢筋时,出现了大批量强屈比不合格的现象。合格率随着规格的趋小逐渐降低,甚至达到50%以下。因此,必须研究新的钢筋成分及合适的生产控制工艺来提高产品合格率。论文依据莱钢棒材厂各生产线工艺特点、产品规格效应,通过控制钢材的化学成分、轧制工艺使得从Φ10mm-Φ50mm规格的HRB500E抗震钢筋满足GB1499.2-2007标准要求,且一次合格率达到100%。通过对新开发的HRB500E钢筋和早期生产HRB500钢筋进行组织分析,确定了合金元素的作用和强韧化机理。论文得出如下结论:1.结合莱钢产线的工艺特点,开发出适合HRB500E钢筋指标要求的C-Mn-Si-Cr-V系成分体系,具体的控制指标范围是:0.20%～0.25%C,1.40～1.60%Mn 0.40～0.60%Si,0.20～0.4%Cr,0.06～0.12%V;随着规格减小,Cr元素趋于上限控制,V趋于下限进行控制,对C、Mn元素按中限进行控制。2.钢中添加少量的Cr元素可以进一步提高钢的淬透性,降低铁素体/珠光体转变的温度范围,起到细化晶粒的作用;同时由于其降低了 V（C,N）的固溶度积,促进碳氮化物析出。因此用微量Cr元素部分替代Mn元素,同时将V的加入量进行下限控制,明显提高了延伸率,确保了强屈比满足不小于1.25的要求。3.在HRB500E高强抗震钢筋轧制过程中,尤其是Φ32mm及以下规格轧制时,要适当的提高钢筋的开轧温度,将开轧温度控制在1070℃以上,同时依据不同规格做好负差控制,因为过低的开轧温度会导致钢材的屈服强度偏高,而无法保证抗震钢筋的强屈比指标,故将将开轧温度控制在1070℃以上。4.TEM组织分析结果表明低V的C-Mn-Si-Cr-V系HRB500E钢筋比高V的C-Mn-Si-V系HRB500钢筋的显微组织晶粒更加细化,碳氮化物析出更加弥散细小,从而使钢筋的屈服强度略有降低而抗拉强度升高,延伸率和强屈比明显提高。
赵东记,侯建伟,袁相坤,阎超楠,张文涛[10]（2015）在《HRBF400细晶粒热轧带肋钢筋的开发》文中指出青钢以Q235碳素钢为原料,适当调整C、Si、Mn等元素含量,采用临界奥氏体区控轧和轧后控冷的工艺,实现了Φ6Φ10 mm规格HRBF400细晶粒热轧钢筋的批量生产。对产品性能的组织、性能检验表明,HRBF400细晶粒钢筋微观组织均匀,力学性能稳定,各项性能均符合国家相关标准要求。
二、HRB400级Φ6～Φ10mm热轧带肋钢筋的研制（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、HRB400级Φ6～Φ10mm热轧带肋钢筋的研制（论文提纲范文）
（1）八钢热轧带肋钢筋生产技术进步及展望（论文提纲范文）
| 1 背景介绍 |
| 2 八钢热轧带肋钢筋生产线升级改造 |
| 2.1 炼钢装备技术升级的有四个阶段 |
| 2.2 轧钢装备技术升级主要有三个阶段 |
| 3 热轧带肋钢筋生产工艺的技术进步 |
| 3.1 应用连铸坯热装热送技术 |
| 3.2 加热炉步距调整技术 |
| 3.3 无孔型轧制技术 |
| 3.4 热轧带肋钢筋切分技术的开发 |
| 3.5 硬质合金辊环技术的应用 |
| 3.6 QTB控制冷却工艺 |
| 3.7 产品研发 |
| 4 热轧带肋钢筋发展面临的主要问题 |
| 4.1 热轧带肋钢筋新疆市场产量过剩 |
| 4.2 高强钢筋在新疆还有待于推广 |
| 4.3“装配式建筑”对建筑市场的影响 |
| 4.4 环境形势的影响 |
| 5 八钢热轧带肋钢筋今后的发展方向 |
| 5.1 实现区域的资源整合 |
| 5.2 提高高强度热轧带肋钢筋占比 |
| 5.3 依靠创新不断提升产品质量 |
| 5.4 依托“一带一路”地域优势，拓展中亚市场 |
| 5.5 大力发展钢筋加工配送 |
| 6 结束语 |
（2）超高性能混凝土轻型框架梁柱设计及节点抗震性能研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 选题的背景及意义 |
| 1.2 框架梁柱节点的研究现状 |
| 1.2.1 混凝土框架结构体系的研究 |
| 1.2.2 混凝土框架结构连接的研究 |
| 1.2.3 国内外研究现状 |
| 1.2.4 传统装配式框架梁柱节点存在的问题 |
| 1.3 UHPC在框架梁柱节点抗震中的研究现状 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 1.5 本文技术路线 |
| 2 UHPC框架节点构件的截面尺寸优化 |
| 2.1 框架结构理论分析 |
| 2.2 UHPC梁柱截面尺寸的优化 |
| 2.2.1 梁柱节点弯矩的分配关系 |
| 2.2.2 梁柱节点弯矩的分配结果对比 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 UHPC预制梁柱构件的设计参数建议 |
| 3.1 UHPC预制梁、柱构件尺寸的初步拟定 |
| 3.2 ABAQUS模型建立 |
| 3.2.1 UHPC本构关系选取 |
| 3.2.2 损伤因子的计算 |
| 3.2.3 UHPC模型参数设置 |
| 3.2.4 钢筋本构关系选取 |
| 3.2.5 钢筋与混凝土相互关系处理 |
| 3.2.6 模型参数及有限元建模过程验证 |
| 3.3 不同因素对UHPC预制梁力学性能的影响 |
| 3.3.1 UHPC预制梁构件模型的建立 |
| 3.3.2 UHPC预制梁的破坏过程 |
| 3.3.3 纵筋配筋率对UHPC预制梁弯曲性能的影响 |
| 3.3.4 箍筋间距对UHPC预制梁剪切性能的影响 |
| 3.3.5 保护层厚度对UHPC预制梁弯曲性能的影响 |
| 3.4 不同因素对UHPC预制柱轴心抗压性能的影响 |
| 3.4.1 UHPC预制柱构件的模型建立 |
| 3.4.2 UHPC预制柱的破坏过程 |
| 3.4.3 纵筋配筋率对UHPC预制柱轴心抗压性能的影响 |
| 3.4.4 箍筋间距对UHPC预制柱轴心抗压性能的影响 |
| 3.4.5 保护层厚度对UHPC预制柱轴心抗压性能的影响 |
| 3.5 UHPC梁柱与普通混凝土梁柱的承载能力及经济性对比 |
| 3.5.1 相同尺寸条件下的极限承载能力对比 |
| 3.5.2 相同承载力条件下的经济性对比 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 UHPC梁柱节点抗震性能的影响因素 |
| 4.1 UHPC梁柱节点构件设计 |
| 4.2 UHPC梁柱节点有限元模型 |
| 4.2.1 材料参数 |
| 4.2.2 边界条件与加载 |
| 4.2.3 有限元模型 |
| 4.2.4 有限元模型结果验证 |
| 4.3 UHPC梁柱节点抗震性能分析 |
| 4.3.1 滞回曲线 |
| 4.3.2 骨架曲线 |
| 4.3.3 延性 |
| 4.3.4 耗能能力 |
| 4.3.5 刚度退化 |
| 4.4 不同因素对UHPC梁柱节点抗震性能的影响 |
| 4.4.1 轴压比 |
| 4.4.2 节点核心区配筋率 |
| 4.4.3 梁纵筋配筋率 |
| 4.4.4 柱纵筋配筋率 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 装配式预应力UHPC梁柱PTED节点性能 |
| 5.1 PTED节点形式 |
| 5.2 UHPC梁柱节点设计及施工方法 |
| 5.2.1 构件设计 |
| 5.2.2 材料力学性能 |
| 5.2.3 节点制作方法 |
| 5.3 UHPC梁柱PTED节点的抗震性能分析 |
| 5.3.1 有限元模型建立 |
| 5.3.2 有限元模型结果 |
| 5.3.3 PTED节点抗震性能对比分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论及展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简历 |
| 学位论文数据集 |
（3）Ti微合金化技术在热轧带肋钢筋中的应用（论文提纲范文）
| 1 热轧带肋钢筋生产工艺 |
| 2 微合金化热轧带肋钢筋实践结果 |
| 2.1 钢水Ti质量分数 |
| 2.2 钢中TiN析出热力学计算 |
| 2.3 热轧带肋钢筋微观组织 |
| 2.4 热轧带肋钢筋力学性能 |
| 3 结 论 |
（4）高强钢筋外形对钢筋与混凝土粘结性能影响的梁式试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景及意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究目的 |
| 1.1.3 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 高强钢筋应用的研究 |
| 1.2.2 高强钢筋混凝土构件的研究 |
| 1.2.3 钢筋与混凝土粘结锚固性能 |
| 1.2.4 钢筋与混凝土粘结锚固试验方法 |
| 1.2.5 钢筋与混凝土粘结锚固相关计算 |
| 1.2.6 钢筋与混凝土粘结锚固本构关系 |
| 1.3 本文的主要研究内容及创新点 |
| 第二章 高强钢筋与混凝土粘结锚固梁式试验方案 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 设计试件 |
| 2.3 制作试件 |
| 2.3.1 试验钢筋加工 |
| 2.3.2 粘贴钢筋应变片 |
| 2.3.3 非受力钢筋制作 |
| 2.3.4 预埋钢铰制作 |
| 2.3.5 模板制作 |
| 2.3.6 试件浇筑 |
| 2.4 材料性能 |
| 2.4.1 混凝土力学性能 |
| 2.4.2 钢筋力学性能 |
| 2.5 加载方案及试验步骤 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 粘结性能梁式试验结果及分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试件破坏形式 |
| 3.2.1 钢筋拔出破坏 |
| 3.2.2 混凝土劈裂破坏 |
| 3.2.3 混凝土劈裂与钢筋拔出共同发生破坏 |
| 3.3 T63标准外形钢筋与T63变外形钢筋的对比 |
| 3.3.1 粘结强度对比 |
| 3.3.2 影响粘结强度的因素分析 |
| 3.4 粘结-滑移关系曲线 |
| 3.5 荷载-跨中挠度关系曲线 |
| 3.6 粘结强度公式 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 630MPa级钢筋的粘结-滑移本构关系 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 粘结应力分布规律 |
| 4.2.1 钢筋应变沿锚固位置的分布规律 |
| 4.2.2 粘结应力沿锚固位置的分布规律 |
| 4.3 钢筋与混凝土相对滑移 |
| 4.4 粘结-滑移关系 |
| 4.5 630MPa钢筋与混凝土粘结-滑移本构关系 |
| 4.5.1 基本粘结-滑移关系Φ(s) |
| 4.5.2 粘结-滑移位置函数ψ(x) |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 630MPa级钢筋的锚固可靠度分析及锚固长度设计建议 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 钢筋锚固强度的极限状态方程 |
| 5.2.1 锚固极限状态 |
| 5.2.2 极限状态方程 |
| 5.3 钢筋锚固的可靠度分析 |
| 5.3.1 可靠度指标 |
| 5.3.2 统计参数 |
| 5.4 中心点法 |
| 5.5 一次二阶矩-中心点法 |
| 5.5.1 作用效应S的特征参数及分布类型 |
| 5.5.2 锚固抗力R的特征参数及分布类型 |
| 5.5.3 锚固长度计算 |
| 5.5.4 规范建议锚固长度 |
| 5.5.5 锚固长度计算结果 |
| 5.6 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 硕士期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
（5）螺纹钢筋氧化铁皮结构与抗锈蚀能力研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 钢筋的介绍 |
| 1.1.1 钢筋的分类 |
| 1.1.2 螺纹钢筋的生产与用途 |
| 1.1.3 螺纹钢筋的发展应用现状 |
| 1.2 氧化铁皮的形成和分类 |
| 1.2.1 氧化铁皮的形成与结构 |
| 1.2.2 氧化铁皮的分类 |
| 1.3 氧化铁皮的控制 |
| 1.3.1 一次氧化铁皮的控制 |
| 1.3.2 二次氧化铁皮的控制 |
| 1.3.3 三次氧化铁皮的控制 |
| 1.4 氧化铁皮研究的国内外现状 |
| 1.4.1 国外现状 |
| 1.4.2 国内现状 |
| 1.5 氧化铁皮的耐腐蚀性研究 |
| 1.5.1 钢筋锈蚀机理 |
| 1.5.2 氧化铁皮具有保护性的条件 |
| 1.6 研究意义 |
| 1.7 研究内容与方案 |
| 1.8 课题创新点与难点 |
| 1.8.1 课题创新点 |
| 1.8.2 课题难点 |
| 第二章 实验材料与研究方法 |
| 2.1 氧化铁皮常用检测方法 |
| 2.1.1 光学显微镜(OM) |
| 2.1.2 扫描电镜(SEM) |
| 2.1.3 原子力显微镜(AFM) |
| 2.1.4 X射线衍射(XRD) |
| 2.1.5 电子背散射衍射技术(EBSD) |
| 2.2 实验材料及研究方法 |
| 2.1.1 实验材料 |
| 2.1.2 实验设备 |
| 2.1.3 实验方法 |
| 第三章 室内外环境下钢筋抗锈蚀能力的研究 |
| 3.1 室内实验结果分析 |
| 3.2 室外实验结果分析 |
| 3.2.1 腐蚀增重曲线分析 |
| 3.2.2 锈层表面宏观形貌 |
| 3.2.3 锈层表面微观形貌 |
| 3.2.4 锈层截面扫描 |
| 3.2.5 锈层的衍射结果 |
| 3.3 分析与讨论 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 盐雾环境下钢筋抗锈蚀能力的研究 |
| 4.1 实验结果分析 |
| 4.2 分析与讨论 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 氧化铁皮形貌和厚度分析 |
| 5.1 金相实验结果分析 |
| 5.1.1 基体显微组织分析 |
| 5.1.2 氧化铁皮宏观分析 |
| 5.1.3 氧化铁皮显微分析 |
| 5.1.4 氧化铁皮厚度分析 |
| 5.2 扫描电镜实验结果分析 |
| 5.3 分析与讨论 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 氧化铁皮结构与组分分析 |
| 6.1 实验结果分析 |
| 6.1.1 氧化铁皮结构分析 |
| 6.1.2 氧化铁皮和基体过渡层能谱分析 |
| 6.1.3 晶粒尺寸和晶向分析 |
| 6.2 分析与讨论 |
| 6.3 本章小结 |
| 第七章 结论 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（6）铌代钒微合金化热轧带肋钢筋技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 热轧带肋钢筋微合金化的发展和研究现状 |
| 1.1.1 热轧带肋钢筋微合金化的工艺 |
| 1.1.2 热轧带肋钢筋微合金化的发展和应用现状 |
| 1.1.3 热轧带肋钢筋微合金化工艺的国内外研究现状 |
| 1.2 热轧带肋钢筋微合金化 |
| 1.2.1 热轧带肋钢筋微合金化的强化机理 |
| 1.2.2 钒微合金化热轧带肋钢筋的强化机理 |
| 1.2.3 铌微合金化热轧带肋钢筋的强化机理 |
| 1.3 课题研究的背景、意义及内容 |
| 1.3.1 研究背景及意义 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 2 某钢厂热轧带肋钢筋工艺现状 |
| 2.1 主要工艺流程 |
| 2.2 热轧带肋钢筋的生产工艺 |
| 2.3 生产过程中存在的问题 |
| 2.4 本章小结 |
| 3 铌代钒微合金化热轧带肋钢筋关键点的控制 |
| 3.1 炼钢工艺关键点控制 |
| 3.1.1 铌微合金化钢筋关键成分设计的要点 |
| 3.1.2 转炉炼钢操作控制要点 |
| 3.2 连铸工艺关键点控制 |
| 3.2.1 连铸生产准备要点 |
| 3.2.2 浇铸操作要点 |
| 3.2.3 连铸操作控制要点 |
| 3.3 轧制工艺关键点控制 |
| 3.3.1 控制轧制 |
| 3.3.2 控制冷却 |
| 3.3.3 轧制控制要点 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 含铌热轧带肋钢筋的微观组织研究 |
| 4.1 铌代钒微合金化HRB400E成分试验与制定 |
| 4.2 低倍分析 |
| 4.2.1 低倍分析结果 |
| 4.2.2 结果分析与讨论 |
| 4.3 金相分析 |
| 4.3.1 金相分析设备 |
| 4.3.2 金相试样组织分析结果 |
| 4.3.3 金相结果分析与总结 |
| 4.4 力学性能分析 |
| 4.4.1 力学试验要求 |
| 4.4.2 力学试验结果 |
| 4.4.3 力学试验结果分析 |
| 4.5 时效性能分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 铌代钒微合金化HRB400E经济效益分析 |
| 5.1 合金价格 |
| 5.2 钒/铌微合金化HRB400E化学成分及力学性能 |
| 5.3 合金成本测算 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 硕士研究生学习阶段发表论文 |
（7）HRB400热轧带肋钢筋边部回火组织调控的工艺研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1.绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 钢的强化机制 |
| 1.2.1 固溶强化 |
| 1.2.2 细晶强化 |
| 1.2.3 相变强化 |
| 1.2.4 位错强化 |
| 1.2.5 沉淀强化 |
| 1.3 钢筋的控制轧制与控制冷却 |
| 1.3.1 控制轧制机理 |
| 1.3.2 控制冷却机理 |
| 1.3.3 不同的冷却方式 |
| 1.3.4 钢筋控制冷却特点 |
| 1.3.5 控冷工艺参数对组织性能的影响 |
| 1.4 钢筋的分类 |
| 1.4.1 微合金化钢筋 |
| 1.4.2 超细晶钢筋 |
| 1.4.3 余热处理钢筋 |
| 1.4.4 高强精轧螺纹钢筋 |
| 1.5 钢筋发展现状及未来发展趋势 |
| 1.5.1 国内外钢筋发展现状 |
| 1.5.2 钢筋发展趋势 |
| 1.6 本课题的目的、意义及内容 |
| 1.6.1 本课题的目的与意义 |
| 1.6.2 本课题的内容 |
| 2.实验内容及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 试样制备 |
| 2.3 实验内容 |
| 2.3.1 热处理实验 |
| 2.3.2 水冷实验 |
| 2.4 实验分析方法 |
| 2.4.1 光学显微镜分析 |
| 2.4.2 力学性能分析 |
| 3.HRB400 棒材生产工艺及组织性能 |
| 3.1 生产工艺介绍 |
| 3.1.1 生产线工艺简介 |
| 3.1.2 工艺参数介绍 |
| 3.2 HRB400 热轧带肋钢筋中化学成分的影响及测定 |
| 3.2.1 HRB400 热轧带肋钢筋中各化学成分对性能的影响 |
| 3.2.2 化学成分的测定 |
| 3.3 HRB400 热轧带肋钢筋显微组织及力学性能分析 |
| 3.3.1 显微组织观察与分析 |
| 3.3.2 HRB400 热轧带肋钢筋力学性能检测与分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4.控冷过程温度场的模拟 |
| 4.1 ANSYS有限元模拟 |
| 4.2 热传递方式 |
| 4.2.1 热传导 |
| 4.2.2 热对流 |
| 4.2.3 热辐射 |
| 4.2.4 导热微分方程的建立 |
| 4.3 轧后控冷过程温度场模拟 |
| 4.3.1 冷却传热过程分析 |
| 4.3.2 定义初始条件、边界条件 |
| 4.3.3 材料的热物性参数选取 |
| 4.3.4 几何模型及网格划分 |
| 4.4 温度场模拟结果及分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5.终冷温度对HRB400 组织和性能的影响 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 终冷温度对HRB400 的组织和性能的影响 |
| 5.2.1 HRB400 显微组织结果及分析 |
| 5.2.2 HRB400 力学性能结果及分析 |
| 5.2.3 实验总结 |
| 5.3 本章小结 |
| 6.结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（8）HRB600E高强抗震钢筋制备工艺研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 600MPa级高强钢筋的生产工艺 |
| 1.2.1 微合金化生产工艺 |
| 1.2.2 轧后余热处理生产工艺 |
| 1.3 600MPa高强钢筋国内外发展及现状 |
| 1.3.1 国外发展及现状 |
| 1.3.2 国内发展及现状 |
| 1.4 高强钢筋强韧化机理 |
| 1.4.1 固溶强化 |
| 1.4.2 沉淀析出强化 |
| 1.4.3 细晶强化 |
| 1.4.4 位错强化 |
| 1.4.5 相变强化 |
| 1.5 论文研究的意义及主要研究内容 |
| 1.5.1 论文研究的目的和意义 |
| 1.5.2 论文研究的主要内容 |
| 2 HRB600E钢筋用钢化学成分设计 |
| 2.1 主要微合金化元素对钢筋性能的影响 |
| 2.1.1 试验方案 |
| 2.1.2 结果分析 |
| 2.2 Nb微合金化对钢筋性能的影响 |
| 2.2.1 试验方案 |
| 2.2.2 结果分析 |
| 2.3 HRB600E钢筋化学成分设计 |
| 2.4 钢筋化学成分检验 |
| 2.5 本章小结 |
| 3 HRB600E钢筋用钢制备工艺 |
| 3.1 HRB600E制备工艺研究 |
| 3.2 HRB600E制备工艺路线 |
| 3.3 炼钢工艺控制 |
| 3.3.1 转炉冶炼和脱氧合金化控制 |
| 3.3.2 LF炉精炼控制 |
| 3.3.3 连铸过程控制 |
| 3.4 轧钢工艺 |
| 3.4.1 加热炉加热控制 |
| 3.4.2 轧制和冷却控制 |
| 3.5 HRB600E钢筋性能检测 |
| 3.5.1 钢筋拉伸及弯曲性能测试 |
| 3.5.2 钢筋金相及非金属夹杂物 |
| 3.5.3 钢筋焊接性能 |
| 3.5.4 钢筋疲劳性能 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 HRB600E钢筋用钢试验结果分析 |
| 4.1 HRB600E钢筋化学成分检验 |
| 4.2 HRB600E钢筋拉伸及弯曲试验 |
| 4.2.1 热轧钢筋拉伸及弯曲试验 |
| 4.2.2 时效钢筋拉伸试验 |
| 4.3 HRB600E钢筋金相组织及非金属夹杂物 |
| 4.4 HRB600E钢筋焊接试验 |
| 4.4.1 钢筋闪光焊试验 |
| 4.4.2 钢筋帮条焊试验 |
| 4.5 HRB600E钢筋疲劳试验 |
| 4.6 综合分析 |
| 4.7 本章小结 |
| 5 HRB600E钢筋混凝土应用性能试验及分析 |
| 5.1 HRB600E钢筋混凝土梁受弯承载能力 |
| 5.1.1 试验材料 |
| 5.1.2 试验方法 |
| 5.1.3 受弯承载能力分析 |
| 5.2 HRB600E钢筋混凝土异形柱抗震性能 |
| 5.2.1 试验材料 |
| 5.2.2 试验方法 |
| 5.2.3 异形柱抗震能力分析 |
| 5.3 HRB600E钢筋混凝土框架节点抗震性能 |
| 5.3.1 试验材料 |
| 5.3.2 试验方法 |
| 5.3.3 框架节点抗震性能分析 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 作者简介 |
（9）莱钢HRB500E抗震钢筋的研究开发（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 热轧带肋钢筋简介及发展方向 |
| 1.2.1 高强化 |
| 1.2.2 抗震、耐火要求 |
| 1.2.3 耐蚀要求 |
| 1.2.4 低温要求 |
| 1.3 热轧生产工艺情况 |
| 1.3.1 微合金化钢筋 |
| 1.3.2 超细晶粒热轧钢筋 |
| 1.3.3 余热处理热轧钢筋 |
| 1.3.4 控制轧制工艺钢筋 |
| 1.3.5 各种钢筋生产的综合应用[22] |
| 1.4 钢材的强韧化机理 |
| 1.4.1 细晶强化 |
| 1.4.2 析出强化 |
| 1.4.3 固溶强化 |
| 1.4.4 相变强化 |
| 1.4.5 形变强化 |
| 1.5 常用微合金元素在钢筋中的作用 |
| 1.5.1 铌的作用 |
| 1.5.2 钛的作用 |
| 1.5.3 钒的作用及钒氮微合金化钢筋的优势 |
| 1.6 本论文研究的背景、内容和意义 |
| 第2章 HRB500E抗震钢筋的工业化试制 |
| 2.1 莱钢热轧带肋钢筋生产工艺流程 |
| 2.2 钢筋成分设计 |
| 2.2.1 合金元素的作用 |
| 2.2.2 影响抗震指标的因素 |
| 2.2.3 化学成分的确定 |
| 2.3 HRB500E抗震钢筋生产工艺 |
| 2.3.1 冶炼与连铸工艺 |
| 2.3.2 轧制工艺 |
| 2.4 试制过程及试制结果 |
| 2.4.1 Φ10mm-Φ14mm规格试制与结果分析 |
| 2.4.2 Φ16mm-18mm规格试制结果分析 |
| 2.4.3 Φ20mm-25mm规格试制结果分析 |
| 2.4.4 Φ28mm及以上规格试制结果分析 |
| 2.4.5 大批量试制结果与分析 |
| 第3章 HRB500与HRB500E钢筋组织与性能分析 |
| 3.1 实验材料和实验方法 |
| 3.1.1 实验材料 |
| 3.1.2 显微组织观察 |
| 3.1.3 力学性能测试 |
| 3.2 实验结果与分析 |
| 3.2.1 Φ25mmHRB500钢筋的实验结果与分析 |
| 3.2.2 Φ40mmHRB500钢筋的实验结果与分析 |
| 3.2.3 Φ25mmHRB500E钢筋的实验结果与分析 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 攻读硕士期间发表论文 |
（10）HRBF400细晶粒热轧带肋钢筋的开发（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 HRBF400技术要求分析 |
| 3 HRBF400生产实践 |
| 3.1 熔炼成分及生产工艺 |
| 3.2 检验结果及分析 |
| 3.3 细晶强化机理 |
| 4 结语 |
四、HRB400级Φ6～Φ10mm热轧带肋钢筋的研制（论文参考文献）
- [1]八钢热轧带肋钢筋生产技术进步及展望[J]. 冯跃平. 新疆钢铁, 2020(04)
- [2]超高性能混凝土轻型框架梁柱设计及节点抗震性能研究[D]. 李杰. 北京交通大学, 2020(03)
- [3]Ti微合金化技术在热轧带肋钢筋中的应用[J]. 张彦辉,战东平,杨永坤,李阳,康建光,任卓. 材料与冶金学报, 2020(01)
- [4]高强钢筋外形对钢筋与混凝土粘结性能影响的梁式试验研究[D]. 蒋子腾. 长安大学, 2020(06)
- [5]螺纹钢筋氧化铁皮结构与抗锈蚀能力研究[D]. 张波. 安徽工业大学, 2019(02)
- [6]铌代钒微合金化热轧带肋钢筋技术研究[D]. 王培培. 西安建筑科技大学, 2019(06)
- [7]HRB400热轧带肋钢筋边部回火组织调控的工艺研究[D]. 兰奎雨. 辽宁科技大学, 2019(01)
- [8]HRB600E高强抗震钢筋制备工艺研究[D]. 乔国平. 辽宁科技大学, 2019(01)
- [9]莱钢HRB500E抗震钢筋的研究开发[D]. 刘艳林. 东北大学, 2016(02)
- [10]HRBF400细晶粒热轧带肋钢筋的开发[J]. 赵东记,侯建伟,袁相坤,阎超楠,张文涛. 山东冶金, 2015(04)