一、华菱涟钢CSP生产线热轧板下线（论文文献综述）
吴腾[1]（2021）在《低碳热轧多相钢中形变亚结构的形成及作用》文中进行了进一步梳理具有优良塑韧性、焊接性、冷加工成形性和碰撞吸收能量等的先进高强多相钢是国家急需的高性能钢铁材料。但随着强度不断提高,钢材的综合力学性能不断降低,其在冲压成形过程极易出现开裂、回弹、零件尺寸达不到要求等诸多问题。在实现钢铁产业低碳、绿色化转型升级的背景下,本文基于汽车轻量化和合金减量化原则,设计出成分为0.2C-1.74Mn-0.68Si-0.06Nb（wt.%）的低碳热轧多相钢,并利用热模拟和JMat Pro软件等方法进行了控轧控冷工艺设计,借助OM、SEM、TEM、EBSD和室温拉伸等实验手段对实验钢的显微组织进行了表征和对力学性能进行了测试,揭示了热轧后的超快冷工艺对奥氏体晶粒超细化和大量形变亚结构产生的机理,探究了积累的形变亚结构对钢多相组织形成的影响规律,掌握了组织中残留奥氏体的调控因素及其对钢性能的作用,主要研究结果如下:首先,提出了热轧DP工艺获得超高强多相组织。通过两阶段控制轧制获得具有大量形变亚结构的奥氏体,当超快冷至两相区等温析出铁素体,铁素体继承了这些形变亚结构易在奥氏体晶界处形核并长大,得到细小的多边形铁素体。然后淬火至室温发生马氏体相变,过冷奥氏体中保留的大量形变亚结构可有效的细化马氏体板条,马氏体板条间平行排列具有较小的取向差,这种通过形变亚结构细化相变组织和多相协调变形可有效的提高材料的强韧性和加工成形性能。当轧后厚度3.8 mm、终轧温度840℃、弛豫时间9 s时,实验钢在保持1258 MPa的超高强度下,得到的屈强比较低为0.55、n值较高为0.13,具有较好的综合力学性能。其次,提出了热轧Q&P工艺获得高强塑积多相组织。也是先通过两阶段控制轧制获得具有大量形变亚结构的奥氏体,然后超快冷至淬火温度（QT）发生奥氏体转变为位错型板条马氏体,大量形变亚结构会使其在相变中进一步分割得到细小的晶粒或者亚晶粒,并促进了碳的扩散,有利于残留奥氏体保留至室温。最后得到细化的马氏体和残留奥氏体的多相复合组织。当配分温度为400℃、配分时间为10 s时,得到的强塑积最高为27.00 GPa·%（抗拉强度为982 MPa,伸长率为27.5%）。接着,将热轧DP工艺和热轧Q&P工艺相结合提出了热轧F-Q&P工艺获得高强塑积多相组织。通过两阶段控轧+超快冷+弛豫+配分工艺处理可得到具有形变亚结构的小尺寸多边形铁素体+细板条位错型马氏体+细薄残留奥氏体的多相复合组织,可进一步提高钢的冷加工成形性能。当弛豫时间6 s、配分温度350℃、配分时间30 s时,得到最优的综合力学性能（抗拉强度1004 MPa、强塑积20.58GPa·%、屈强比0.55、n值0.18）。最后,通过低碳低成本的成分设计,实现了热轧+超快冷+相变细化多相组织,并对形变亚结构在钢中的作用机理进行了分析,这种细化的多相复合组织使高强钢具有较好的力学性能和成形性能。同时,工艺流程短有利于提高效率降低成本,对于实现可持续和轻量化的绿色制造具有重要意义。
刘红旗[2]（2018）在《冶金动态》文中认为综合7月23日,国务院总理李克强主持召开国务院常务会议,部署更好发挥财政金融政策作用。李克强要求,保持宏观政策稳定,坚持不搞"大水漫灌"式强刺激,根据形势变化相机预调微调、定向调控,应对好外部环境不确定性,保持经济运行在合理区间。财政金融政策要协同发力,更有效服务实体经济,更有力服务宏观大局。其中,积极财政政策要更加积极,稳健的货币政策要松紧适度。
王梧[3]（2016）在《冶金动态》文中进行了进一步梳理一、综合4月21日,一行三会联合发布《关于支持钢铁、煤炭行业化解过剩产能实现脱困发展的意见》。该意见旨在发挥金融引导作用,支持钢铁、煤炭两行业去产能。意见提出,对钢铁煤炭行业的信贷需求,金融机构应坚持区别对待、有扶有控的原则。其中特别提到,对长期亏损、失去清偿能力和市场竞争力的企业及落后产能,坚决压缩退出相
屈啸[4]（2012）在《不同生产工艺对微碳深冲钢组织和性能的影响》文中进行了进一步梳理从组织、结构、性能和织构等方面系统探究传统工艺产品和CSP连铸连轧工艺产品的主要区别,并在此基础上找出深冲钢性能差异产生的关键因素,并进一步对工艺参数优化设计,最终使微碳深冲钢性能优化提高,主要得出以下结论：（1）传统工艺的热轧板和冷轧退火板的综合性能好于CSP工艺的热轧板和冷轧退火板。传统工艺夹杂物主要是Al203,和少量S化物,夹杂物形状以圆形为主,尺寸较小。CSP工艺夹杂物成分较为复杂,主要有A1203、Ca化物、S化物和Mn化物,其尺寸较大,数量要明显多于传统工艺。（2）两种工艺都含有纳米级析出相,主要成分是S、Cu、Mn和少量的Si、Mg等几种元素,析出相可能为铜、锰等的硫化物。（3）传统工艺中稀疏粗大的纳米级析出物有利于增强Y取向织构密度,从而获得良好的冲压性能。而CSP工艺中较多的弥散细小分布的纳米级析出物不利于Y取向织构的增强。（4）试验钢的的名义再结晶温度为550℃-560℃。保温温度、保温时间对试验冷轧板的组织和力学性能均有明显影响。保温温度提高,冲压性能随之改善。试验钢在720℃,12h获得了较好的延伸率,较高的r值。
罗年高[5]（2008）在《CSP-低碳冷轧薄板组织与性能的研究》文中指出本论文以涟钢CSP热轧基板生产冲压用冷轧薄板DC03钢为研究对象,分析了化学成分、终轧温度及卷取温度对产品组织和性能的影响,对热轧、冷轧及退火平整组织和织构进行了分析,观察了其组织及织构的演变。研究结果为涟钢制定DC03低碳冷轧深冲板的生产工艺提供了借鉴。论文的主要研究工作包括:1、统计分析了涟钢DC03钢热轧板和冷轧板力学性能特征,并与国内一些厂家的DQ级产品进行对比了分析,为涟钢深冲板在全国同类产品中的定位提供了依据,认识了其性能的劣势和优势;2、通过大生产实验,统计分析了涟钢DC03钢化学成分、终轧温度、卷取温度等工艺参数对产品性能质量的影响规律,优化了涟钢CQ级、冲压DQ级冷轧薄板的冶炼、热轧工艺制度;3、研究了不同终轧温度和卷取温度下DC03钢热轧基板组织的变化,同时对DC03热轧基板、冷硬板及退火平整板组织及织构进行了分析,观察了其组织与织构的演变;研究结果表明,在涟钢的化学成分控制标准上适当的增加Al元素的含量和减少C、Si、Mn元素的含量,且在CSP轧制中采用高温终轧和低温卷取有利于DC03成品板深冲性能的提高。组织分析表明,低温终轧、高温卷取下得到的DC03热轧基板组织不利于产品深冲性能的提高。DC03热轧基板、冷硬板、成品板的组织和织构之间存在一定的联系,原始状态的冷硬板织构在一定程度上影响到退火织构的演变结果。
李会[6]（2006）在《CSP轧机工作辊剥落原因及改进措施》文中提出涟钢CSP工作辊发生剥落的主要原因是板坯温度不均、轧辊冷却温度不均和轧制事故。通过严格操作规范和加强对轧辊的检测与维护,并选择适当的轧制参数及辊形,可使轧辊剥落事故发生频率降至最低。
王中丙[7]（2005）在《薄板坯连铸连轧线生产超薄板带技术与实践》文中提出本文分析了薄板坯连轧连轧工艺生产热轧超薄板的优势及难点。文章结合生产实践总结并提出了超薄板轧制的八项措施及实际操作效果。以集装箱板为例,月生产小于2.0mm高质量热轧集装箱板比例超过50%是可以实现的。
孟征兵,朱正谊[8]（2005）在《涟钢CSP连铸机提高连浇炉数的途径与措施》文中研究说明本文描述了涟钢CSP连铸机从投产以来为了提高连浇炉数所采用的各种方法和措施,以及采用这些方法和措施所后涟钢CSP生产线所取得的成果。
赵伟宏[9]（2004）在《涟水春潮涌 钢城写新章》文中指出浩浩湘江，千古奔流。 华菱涟源钢铁集团就崛起在湘江支流的涟水之滨。2004年2月4日，一条具有当今世界先进水平的超薄板带钢生产线在这里正式建成投产。第一卷板卷的顺利下线，改写了湖南省不能生产板材的历史。随着热轧薄板及其各个
肖志平[10]（2004）在《华菱涟钢CSP生产线热轧板下线》文中指出本报讯：2003年12月31日，列入“湖南省推进工业化进程十大标志性工程”的华菱集团涟源钢铁公司薄板坯连铸连轧生产线第一卷热轧板顺利下线。 涟钢薄板热轧项目总投资近30亿元，生产线主体设备线包括精炼炉、连铸机、均热炉、七机架轧机组?
二、华菱涟钢CSP生产线热轧板下线（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、华菱涟钢CSP生产线热轧板下线（论文提纲范文）
（1）低碳热轧多相钢中形变亚结构的形成及作用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 先进高强钢的发展历史及研究现状 |
| 1.2.1 先进高强钢的特点及发展概况 |
| 1.2.2 形变亚结构在先进高强钢中的研究现状 |
| 1.3 形变亚结构形成及其在相变中的作用 |
| 1.3.1 形变亚结构的形成及影响因素 |
| 1.3.2 形变奥氏体的相变 |
| 1.3.3 形变诱导相变 |
| 1.4 利用形变亚结构对热轧多相钢组织的调控 |
| 1.4.1 多相钢的组织组成 |
| 1.4.2 多相钢的主要强化机制 |
| 1.4.3 多相钢的主要增塑机制 |
| 1.4.4 多相钢的成分及热处理工艺 |
| 1.5 本文研究的目的和内容 |
| 1.5.1 本文的研究目的 |
| 1.5.2 本文的研究内容 |
| 第2章 超高强热轧DP钢的显微组织及性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验材料与方法 |
| 2.2.1 实验钢的成分与组织设定 |
| 2.2.2 实验过程 |
| 2.2.3 显微组织表征及力学性能的测试 |
| 2.3 形变亚结构对热轧DP实验钢中组织形成的影响 |
| 2.4 热轧DP实验钢的力学性能 |
| 2.5 终轧温度对热轧DP实验钢组织与性能的影响 |
| 2.5.1 终轧温度对实验钢显微组织的影响 |
| 2.5.2 终轧温度对实验钢力学性能的影响 |
| 2.5.3 终轧温度对实验钢成形性能的影响 |
| 2.6 未再结晶区压下量对热轧DP实验钢组织与性能的影响 |
| 2.6.1 未再结晶区压下量对实验钢显微组织的影响 |
| 2.6.2 未再结晶区压下量对实验钢力学性能的影响 |
| 2.6.3 未再结晶区压下量对实验钢成形性能的影响 |
| 2.7 弛豫时间对热轧DP实验钢组织与性能的影响 |
| 2.7.1 弛豫时间对实验钢显微组织的影响 |
| 2.7.2 弛豫时间对实验钢力学性能的影响 |
| 2.7.3 弛豫时间对实验钢成形性能的影响 |
| 2.8 本章小结 |
| 第3章 高强塑积热轧Q&P钢的显微组织及性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验材料与方法 |
| 3.2.1 实验钢的成分与组织设定 |
| 3.2.2 实验过程 |
| 3.2.3 显微组织表征及力学性能的测试 |
| 3.3 配分热处理后热轧Q&P钢的组织与相分布 |
| 3.3.1 XRD分析及力学性能结果 |
| 3.3.2 形变亚结构对热轧Q&P实验钢中组织形成的影响 |
| 3.4 形变亚结构对残留奥氏体作用 |
| 3.4.1 具有形变亚结构的残留奥氏体形貌 |
| 3.4.2 残留奥氏体中碳含量计算及碳扩散机理 |
| 3.5 配分热处理后热轧Q&P钢的性能 |
| 3.5.1 配分温度对实验钢的力学性能影响规律 |
| 3.5.2 配分时间对实验钢的力学性能影响规律 |
| 3.5.3 配分热处理对实验钢的n值影响规律 |
| 3.6 热轧Q&P钢中残留奥氏体的作用规律 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 高强塑积热轧F-Q&P钢的显微组织及性能 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验材料与方法 |
| 4.3 形变亚结构对热轧F-Q&P钢经弛豫后铁素体的形成影响 |
| 4.4 热轧F-Q&P钢弛豫后碳配分热处理对组织的影响规律 |
| 4.4.1 碳配分时间对实验钢的显微组织影响规律 |
| 4.4.2 碳配分温度对实验钢的显微组织影响规律 |
| 4.5 配分热处理后热轧F-Q&P钢的性能 |
| 4.5.1 配分后实验钢的力学性能 |
| 4.5.2 配分热处理对实验钢的n值影响规律 |
| 4.6 本章小结 |
| 第5章 形变亚结构在热轧多相钢中的作用机制 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 形变亚结构对热轧多相钢的细化机理 |
| 5.3 形变亚结构在马氏体相变中的作用 |
| 5.3.1 具有形变亚结构的马氏体相变热力学 |
| 5.3.2 具有形变亚结构的马氏体形貌 |
| 5.4 热轧多相钢的强韧化机理 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录1 攻读博士学位期间取得的科研成果 |
| 附录2 攻读博士学位期间主持或参加的科研项目 |
（2）冶金动态（论文提纲范文）
| 综合 |
| 铁矿石、焦煤、焦炭 |
| 冶炼、连铸 |
| 轧钢、深加工 |
（3）冶金动态（论文提纲范文）
| 一、综合 |
| 二、矿石、废钢 |
| 三、选矿、烧结(球团)、焦化 |
| 四、炼铁 |
| 五、炼钢、精炼、连铸 |
| 六、轧钢 |
（4）不同生产工艺对微碳深冲钢组织和性能的影响（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 深冲钢的研究进展 |
| 1.2.1 深冲钢的历史 |
| 1.2.2 深冲钢发展的现状 |
| 1.3 CSP连铸连轧工艺简介 |
| 1.4 两种工艺的对比 |
| 1.5 深冲钢的性能指标 |
| 1.5.1 r值与深冲性能 |
| 1.5.2 n值与深冲性能 |
| 1.6 影响深冲性能的因素 |
| 1.6.1 生产工艺 |
| 1.6.2 化学成分 |
| 1.6.3 微观组织 |
| 1.6.4 织构与冲压性能 |
| 1.7 选题的依据及其意义 |
| 1.8 研究目标及内容 |
| 第二章 试验方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 性能测试 |
| 2.2.1 硬度测试 |
| 2.2.2 拉伸试验 |
| 2.3 显微组织结构分析 |
| 2.3.1 金相组织分析 |
| 2.3.2 扫描电镜分析 |
| 2.3.3 透射电镜分析 |
| 2.4 织构的测定 |
| 2.5 再结晶退火试验方案 |
| 2.5.1 再结晶温度的确定 |
| 2.5.2 退火工艺的制定 |
| 第三章 生产工艺对微碳深冲钢组织和性能影响 |
| 3.1 热加工过程钢锭显微组织的影响 |
| 3.1.1 金相组织 |
| 3.1.2 扫描电镜分析 |
| 3.2 热加工过程对热轧板组织与性能的影响 |
| 3.2.1 金相组织 |
| 3.2.2 扫描电镜分析 |
| 3.2.3 性能分析 |
| 3.3 热加工过程对冷轧退火板组织与性能的影响 |
| 3.3.1 金相组织观察 |
| 3.3.2 扫描电镜观察 |
| 3.3.3 性能分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 生产工艺对析出相与织构的影响 |
| 4.1 热加工过程对渗碳体影响 |
| 4.1.1 连铸样中的渗碳体 |
| 4.1.2 热轧板和冷轧退火板中的渗碳体 |
| 4.1.3 控制渗碳体晶界析出分析 |
| 4.2 热加工过程对纳米级析出相的影响 |
| 4.2.1 热轧板中的析出相 |
| 4.2.2 冷轧退火板中的析出相 |
| 4.3 热加工过程对织构的影响 |
| 4.3.1 热轧板织构的对比 |
| 4.3.2 冷轧退火板织构的对比 |
| 4.4 纳米级析出相与织构的关系 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 CSP工艺再结晶退火研究 |
| 5.1 CSP工艺再结晶退火温度的确定 |
| 5.1.1 CSP工艺再结晶退火过程中硬度的变化规律 |
| 5.1.2 CSP工艺再结晶过程中金相组织的变化规律 |
| 5.1.3 退火温度的确定 |
| 5.1.4 退火过程中金相组织的变化规律 |
| 5.1.5 退火温度对深冲性能的影响 |
| 5.2 CSP工艺再结晶退火时间 |
| 5.2.1 退火过程中金相组织的变化规律 |
| 5.2.2 保温时间对深冲性能的影响 |
| 5.2.3 保温时间对织构的影响 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间主要的研究成果 |
（5）CSP-低碳冷轧薄板组织与性能的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 引言 |
| 1.1.1 课题的来源 |
| 1.1.2 课题的目的 |
| 1.1.3 课题的研究意义 |
| 1.2 深冲板的发展 |
| 1.2.1 深冲板的发展历史 |
| 1.2.2 国内外研究现状 |
| 1.2.3 涟钢薄板坯连铸连轧生产线简介 |
| 1.3 深冲板的质量要求 |
| 1.4 薄板冲压性能的评价指标 |
| 1.5 CSP 工艺与传统工艺的比较 |
| 1.5.1 凝固与轧制过程的不同 |
| 1.5.2 第二相粒子的析出行为不同 |
| 1.5.3 辊道上的传输速度不同 |
| 1.5.4 高效除鳞技术 |
| 1.6 成分对组织性能的影响 |
| 1.6.1 成分对n 值的影响 |
| 1.6.2 强化机理 |
| 1.6.3 成分对r 值的影响 |
| 1.7 加工工艺对组织性能的影响 |
| 1.7.1 热轧工艺的影响 |
| 1.7.2 冷轧工艺的影响 |
| 1.7.3 再结晶退火工艺的影响 |
| 1.8 深冲板的织构分析 |
| 1.8.1 形变织构的形成 |
| 1.8.2 再结晶织构的形成 |
| 1.8.3 织构对深冲性能的影响 |
| 1.9 提高板材成形性的方法 |
| 第二章 DQ 级冷轧薄板生产水平统计 |
| 2.1 涟钢DQ 级内控判定标准 |
| 2.2 DQ 级冷轧板的性能 |
| 2.2.1 涟钢DC03 和DC03~*冷轧板的性能 |
| 2.2.2 涟钢DQ 级产品与国内某些厂家生产的DQ 级冷轧板性能的对比 |
| 2.3 DQ 级热轧基板的成分 |
| 2.3.1 涟钢DC03 和DC03~*热轧基板化学成分的统计 |
| 2.3.2 涟钢DQ 级热轧基板成分与武钢DQ 级热轧基板成分的对比 |
| 2.4 涟钢DQ 级热轧基板的性能 |
| 2.5 结论 |
| 第三章 宏观力学性能的分析与研究 |
| 3.1 数据收集方案 |
| 3.2 统计数据处理分析方案 |
| 3.3 化学成分对冷轧成品性能的影响 |
| 3.3.1 C 元素对冷轧成品板力学性能的影响 |
| 3.3.2 Si 元素对冷轧板力学性能的影响 |
| 3.3.3 Mn 元素对冷轧板力学性能的影响 |
| 3.3.4 Al 元素对冷轧板力学性能的影响 |
| 3.4 卷取温度对冷轧成品性能的的影响 |
| 3.5 终轧温度对冷轧成品性能的的影响 |
| 3.6 结论 |
| 第四章 微观组织织构实验研究 |
| 4.1 涟钢DC03 电镜检验与分析 |
| 4.1.1 终轧温度和卷取温度对DC03 钢热轧基板组织的影响分析 |
| 4.1.2 涟钢DC03 热轧基板、冷硬板、退平板组织检验分析 |
| 4.1.3 结论 |
| 4.2 涟钢DC03 冷硬板和成品板织构分析 |
| 4.2.1 实验材料与实验过程 |
| 4.2.2 实验结果及分析 |
| 4.2.3 结论 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（6）CSP轧机工作辊剥落原因及改进措施（论文提纲范文）
| 1 前言 |
| 2 轧辊剥落的产生机理 |
| 3 涟钢CSP工作辊发生剥落的原因 |
| (1) 轧辊表面的变化 |
| (2) 轧辊冷却的不均匀 |
| (3) 轧制事故的影响 |
| 4 改进措施 |
四、华菱涟钢CSP生产线热轧板下线（论文参考文献）
- [1]低碳热轧多相钢中形变亚结构的形成及作用[D]. 吴腾. 武汉科技大学, 2021(01)
- [2]冶金动态[J]. 刘红旗. 冶金管理, 2018(07)
- [3]冶金动态[J]. 王梧. 冶金管理, 2016(04)
- [4]不同生产工艺对微碳深冲钢组织和性能的影响[D]. 屈啸. 中南大学, 2012(02)
- [5]CSP-低碳冷轧薄板组织与性能的研究[D]. 罗年高. 武汉科技大学, 2008(01)
- [6]CSP轧机工作辊剥落原因及改进措施[J]. 李会. 大型铸锻件, 2006(04)
- [7]薄板坯连铸连轧线生产超薄板带技术与实践[A]. 王中丙. 薄板坯连铸连轧技术交流与开发协会第三次技术交流会论文集, 2005
- [8]涟钢CSP连铸机提高连浇炉数的途径与措施[A]. 孟征兵,朱正谊. 薄板坯连铸连轧技术交流与开发协会第三次技术交流会论文集, 2005
- [9]涟水春潮涌 钢城写新章[N]. 赵伟宏. 中国冶金报, 2004
- [10]华菱涟钢CSP生产线热轧板下线[N]. 肖志平. 中国冶金报, 2004